книги из ГПНТБ / Федоров, Н. Д. Электронные и квантовые приборы СВЧ учебник
.pdfных пучка, которые инжектируются в пространство взаимодействия (см. рис. 8.3, в). Электроны в первом пучке взаимодействуют с СВЧполем и при большом входном сигнале попадают на анод замедляю щей системы (режим насыщения). Усиленное поле должно взаимо действовать со вторым электронным пучком. При этом происходит уменьшение потенциальной энергии электронов во втором пучке и они также попадают на анод. Поэтому режим насыщения остается, но выходная мощность увеличивается по сравнению с одним катодом. В предельном случае, когда нижний электрод ЛБВМ на всей длине эмиттирующий, т. е. перестает быть холодным катодом, форма элект ронного потока будет иметь вид, показанный на рис. 8.3, г. Электрон ный поток имеет форму спиц, в каждой из которых непрерывно про исходит движение электронов от катода к аноду, как в многорезо наторном магнетроне. Свернув в кольцо систему, показанную на рис. 8.3, г, и замкнув в кольцо поток, получим схему амплитрона. Электронный поток возвращается к началу пространства взаимодей ствия (куда подводится входной сигнал) сгруппированным, в виде спицы, начинающейся у катода и заканчивающейся на аноде. Все спицы в пространстве взаимодействия одинаковы. Таким образом, амплитрон является усилителем, работающим в режиме насыщения.
Спицы пространственного заряда должны иметь такую же перио дичность, как и СВЧ-поле усиливаемого сигнала. Электронный поток устойчив (стационарен) при условии
ФN — 2лп ,п — 1, 2, 3,..., |
(8.1) |
где N — число сегментов анодного блока; |
ф — сдвиг фазы |
СВЧ-поля на одну ячейку анодного блока. Условие (8.1) аналогично условию цикличности СВЧ-поля в магнетроне. Амплитрон может
работать на частотах сигнала, |
для которых фазовый |
сдвиг на |
|
ячейку из (8.1) равен |
|
|
|
Ф = |
2nn/N. |
. |
(8.2) |
Действительно, в этом случае спица, образующаяся в тормозя щем СВЧ-поле, совершив один оборот вокруг катода, снова попадет
вмаксимум тормозящего поля и будет взаимодействовать с ним
ит. д. Если частота не удовлетворяет условию (8.2), то спица после одного оборота не попадет в прежнюю фазу входного сигнала, а будет происходить опережение или отставание по фазе. Если сдвиг по фазе ф окажется больше ± 90°, спицы после одного оборота попа дают в ускоряющее поле и будут распадаться. Это рассуждение позволяет приближенно определить полосу пропускания амплит рона, пользуясь соотношением
ФN = 2я п ± ф.
Рассмотрим пример амплитрона, у которого |
= 11, п = 4. |
Если ф = 0, то наилучшие условия взаимодействия получают при
137
Ф — 13Г. Граничным сдвигам фазы ф = + 90° соответствуют Фмин= 123° и фмакс = 139°, так что допустимы отклонения Дф/ф ж Ä, + 6 % . Если известна дисперсионная характеристика замед ляющей системы, то можно определить полосу пропускания. Если связь фазы и частоты была бы линейной, то полоса пропускания амплитрона в нашем примере составляла 12% средней частоты. При реальных дисперсионных характеристиках полоса оказывается еще меньше. Приведенная оценка очень приближенна, так как она сделана для предельного сдвига ф = + 90°. По-видимому, следует допускать меньшие отклонения фазы, что дополнительно уменьшит полосу пропускания. Эксперименты подтверждают вывод, что
вамплитронах полоса пропускания меньше, чем в приборах типа М
синжектированным потоком, и не превышает 10% средней частоты. Таким образом, в амплитронах ограничение полосы пропускания связано с требованием сохранить устойчивым замкнутый электрон ный поток и широкополосность замедляющих систем не исполь
зуется полностью.
§ 8.2. Характеристики и параметры амплитрона
Амплитудная характеристика. Наибольший интерес представ ляет амплитудная характеристика амплитрона (рис. 8.4). Экспе риментально обнаружено, что амплитрон-устойчиво работает в огра ниченной области входных сигналов, причем ширина этой области
зависит |
от постоянной мощности Р0 = |
||
= I0U0. |
Значения Р0 — это |
параметр |
|
амплитудных |
характеристик. |
Р0 имеется |
|
При выбранной величине |
|||
минимальный |
сигнал Рвх. мин, начиная |
||
с которого в |
амплитроне происходит |
усиление. Поясним эту особенность амплитрона.
Амплитрон является системой с об ратной связью. Если электроны взаимо действуют с обратными пространствен ными гармониками, то природа обрат ной связи такая же, как в ЛОВМ. Одна ко обратная связь в амплитроне воз можна и при взаимодействии с прямыми
пространственными гармониками, так как электронный поток замк нут, как в магнетроне. Наибольшая опасность самовозбуждения за счет обратной связи при отсутствии входного сигнала или при слабом сигнале. В этом режиме работы выходной сигнал имеет случайный шумовой характер. Предполагают, что обратная связь имеет случайный характер: с изменением электрического режима работы амплитрона и поля шумовой СВЧ-волны непрерывно про исходит переход от одних частот колебаний к другим.
138 •
При слабом сигнале не формируются устойчивые спицы прост ранственного заряда, необходимые для нормальной работы амплитрона. Но начиная с определенного достаточно мощного входного сигнала, частота которого лежит в области рабочих частот амплитрона, происходит формирование спиц, обеспечивающих усиление входного сигнала.
Таким образом, амплитрон можно рассматривать как автоколе бательную систему с принудительной синхронизацией внешним сигналом.
Начиная с порогового входного сигнала выходная мощность растет при увеличении входного сигнала. Вначале существует ли нейная связь Рвых и Рвх. Затем наступает «излом» характеристи ки, и хотя РВЬІХ растет коэффициент усиления уменьшается —: амплитрон переходит в режим насыщения. Дальнейшее увеличение выходной мощности возможно только при росте числа электронов, т. е. при увеличении тока пучка. Для увеличения Рвых и коэф фициента усиления при том же входном сигнале необходимо увели чение мощности источника питания Р0. В режиме насыщения Рвых и к. п. д. максимальны, но коэффициент усиления невелик. Поэтому амплитрон оказался удобным прибором для усиления очень боль ших входных сигналов и получения больших к. п. д., т. е. для при менения в мощных оконечных каскадах усиления.
Амплитудно-частотная характеристика. Уже отмечалось, что полоса рабочих частот амплитрона в основном ограничена замкнутым характером электронного потока. Кроме того, она зависит от режима работы амплитрона и степени согласования в элементах ввода и вывода энергии. В амплитроне полоса сильно зависит от амплитуды входного сигнала, с ростом которого полоса увеличивается. Полоса рабочих частот амплитрона достигает 5—10%.
Нагрузочные характеристики амплитрона. Характерная особен ность амплитрона — это слабое влияние нагрузки на выходную мощность. Линии постоянной мощности на нагрузочной диаграмме образуют почти окружности.
Фазо-частотная характеристика и электронное смещение фазы.
Фазо-частотная характеристика, снимаемая при постоянном анод
ном токе, |
в типовом амплитроне, в пределах изменения частоты |
|
± |
50 МГц |
от среднего значения практически линейна (отклонение |
не |
более |
4°). |
|
Изменение электрического режима амплитрона (тока или напря |
жения) приводит к дополнительному небольшому изменению фазы выходного сигнала относительно входного — электронное смещение
фазы (ЭСФ).
Величина ЗСФ обычно не превышает 0,5—0,8° на 1 % изменения анодного тока. Малое ЗСФ является важной особенностью амплитрона.
Выходная мощность и к. п. д. В амплитроне принципиально не существует ограничения на выходную мощность. Однако практиче
139
ски она определяется эмиссионной способностью катода и допусти мой мощностью, рассеиваемой на анод§. В непрерывном режиме мощность достигает 500 кВт, а в импульсном — 10 МВт. Обычно амплитроны имеют к. п. д. не менее 55—60%, а отдельные типы мощ ных и сверхмощных приборов 70—85%. В табл. 6 приведены пара метры некоторых амплитронов.
Т а б л и ц а 6
Параметры некоторых амплитронов и стабилотронов
та, |
МГц, |
астоЧ |
|
Тип |
|
Амплитрон непрерывного |
3000 |
|
действия |
|
2295 |
То же |
импульсного |
|
Амплитрон |
1300 |
|
действия |
|
2800 |
То же |
|
|
Стабилотрон |
импульсно 1260— |
|
го действия |
1350 |
олосаП , % |
ная) , |
кВт |
% |
, |
ДБ |
|
|
Коэффи циент усиления |
|
|
|||||
|
Р вых |
р вых |
|
|
|
|
V |
|
(им |
(ср ед |
К . П . Д . , |
|
|
|
|
|
пульс |
няя), |
|
|
|
кВ |
А |
|
|
|
|
|
|||
|
МВт |
|
|
|
|
|
|
5 |
— |
400 |
72 |
10 |
|
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
— |
0,070 |
60 |
20 |
|
2,4 |
0,05 |
8 |
10 |
18 |
60 |
8 |
|
83 |
180 |
7,1 |
3 |
15 |
75 |
10 |
|
53 |
60 |
|
0,75 |
|
52 |
|
|
36 |
40 |
~
§ 8.3. Принцип работы стабилотрона
Стабилотрон — это генератор высокостабильных по частоте колебаний, выполненный на основе платинотрона. Схема устройства стабилотрона показана на рис. 8.5, а внешний вид — на рис. 8.6. На выходе платинотрона расположен отражатель — фазовращатель и нагрузка, ко входу присоединены высокодобротный резонатор и нагрузка.
Если на выходе платинотрона появился шумовой сигнал, то часть его отразится от фазовращателя и начнет двигаться в обратном направлении. Отраженный сигнал практически без затухания про-
|
|
Ф а з о - |
Резонатор |
|
вращатель |
Нагрузка |
Платинотрон |
Нагрузка |
|
Рис. 8.5 |
|
ходит через замедляющую систему на вход платинотрона и по падает в резонатор. Часть пришедшей энергии отразится от резона тора и пойдет к входу платинотрона, усилится в нем и вернется к фазовращателю, опять отразится и т. д. Таким образом, появляется замкнутая цепь обратной связи. Если сдвиг фазы по петле обратной
140
связи кратен 2л, то связь положительная и возможно самовозбуж дение колебаний.
Основным элементом, стабилизирующим частоту автоколебаний, является резонатор. Фаза коэффициента отражения в месте распо ложения резонатора сильно зависит от частоты, полный фазовый сдвиг вблизи резонансной частоты f0 резонатора имеет резкие скач ки. Необходимо выполнить баланс фазы именно на частоте /0. При менение высокодобротного резонатора повышает стабильность гене рируемой частоты в 100—200 раз. Частота изменяется перестройкой резонатора и одновременной подстройкой фазовращателя. Фазо вращатель позволяет обеспечить перестройку частоты в сравнитель но широком диапазоне (до 10%).
Рис. 8.6
По сравнению с магнетроном при той же мощности стабилотрон имеет более высокую стабильность частоты при изменении условий работы (нагрузка, анодный ток и пр.). В стабилотроне электронное смещение частоты и затягивание частоты значительно меньше.
Параметры стабилотрона приведены в табл. 6.
ГЛ А В А 9
ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ ПРИБОРЫ СВЧ
В последние годы значительно возросла роль полупроводнико вых приборов в связи с разработкой СВЧ-транзисторов, диодов, созданием генераторов на лавинно-пролетных диодах и приборов, основанных на использовании объемной неустойчивости в некоторых полупроводниковых материалах (приборы, основанные на эффекте Ганна). Сравнение характеристик различных полупроводниковых СВЧ-приборов произведено на рис.9.1 и в табл. 7.
141
§ 9.1. Движение носителей заряда в сильных электрических полях
Движение носителей заряда в полупроводнике при наличии электрического поля рассматривается как суперпозиция хаотиче ского движения со средней скоростью ѵ и энергией W и направлен ного движения по полю или против поля (в зависимости от знака
заряда) со средней дрейфовой скоростью ѵ. |
Хаотический характер |
||||||||
движения |
носителей вызван |
столкновениями с атомами кристал |
|||||||
|
|
|
лической решетки, |
совершающими |
|||||
|
|
|
тепловые колебания. Этот процесс |
||||||
|
|
|
характеризуется частотой |
соуда |
|||||
|
|
|
рений (или временем, между со |
||||||
|
|
|
ударениями), |
длиной |
свободного |
||||
|
|
|
пробега и относительным изме |
||||||
|
|
|
нением кинетической энергии но |
||||||
|
|
|
сителей |
за |
|
одно |
столкновение |
||
|
|
|
AW/W. Для упругих столкновений |
||||||
|
|
|
AW/W <С 1, а |
изменение направ |
|||||
|
|
|
ления |
движения |
или |
импульса |
|||
|
|
|
оказывается сильным. |
|
|
||||
|
|
|
Взаимодействие |
носителей с |
|||||
|
|
|
колеблющейся |
кристаллической |
|||||
|
|
|
решеткой описывают как взаимо |
||||||
’ 1,0 |
10 |
f,rrn |
действие с некоторыми квантовыми |
||||||
■ частицами — фононами, |
которым |
||||||||
|
Рис- 9-1 |
|
соответствует |
квант энергии, оп- |
|||||
|
|
ределяемый |
частотой |
колебаний |
|||||
проводнике имеются |
|
кристаллической решетки. В полу |
|||||||
акустические и оптические |
фононы. |
Наи |
высшая частота акустических фононов порядка 5 • ІО12 Гц, а ча стота оптических фононов выше ІО13 Гц.
Хаотический характер движения электронов позволяет рас сматривать их как электронный газ с некоторой температурой электронного газа Тд, определяемой из формулы mv2i2 = 3/2 k T д. В состоянии термодинамического равновесия устанавливается сред няя тепловая энергия электронов, соответствующая температуре кристаллической решетки (вещества). Однако, прикладывая элект рическое поле, можно увеличить скорость носителей между соуда рениями, т. е. увеличить среднюю и электронную температуру. Такие электроны называют горячими, их средняя кинетическая энергия больше средней равновесной энергии электронов при от сутствии поля. Появление тока при наличии поля должно приводить к разогреву кристаллической решетки, т. е. к повышению темпера туры, но это второстепенный процесс. При хорошем теплоотводе температуру решетки можно считать почти постоянной и определяе мой только теплоотводом.
142
Рассмотрим влияние электрического поля на дрейфовую ско
рость носителей (рис. 9.2). Связь ѵ и напряженности поля Е харак теризуют подвижностью [х:
ü = |
(9.1) |
При слабых полях направленное по полю приращение скорости ма ло по сравнению с тепловой скоростью электронов и поле практи чески не влияет на длину свободного пробега и частоту столкнове
ний, последние определяются только температурой решетки. По этому существует линейная
связь |
между ѵ и Е, соответст |
|
|
|
|
|
||||
вующая закону Ома |
в полу |
|
|
|
п , G aA s |
|
||||
проводниках: j --- оЕ. |
|
|
|
....•... < - |
|
|||||
В сильных |
полях, прира |
Ge/ ~ n |
/ |
|
|
|||||
щение |
скорости оказывается |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
значительным и оно |
изменяет |
, |
/ у |
у |
’Д), Sa A s |
|||||
длину |
свободного пробега и |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
частоту соударений. |
Поэтому |
|
|
|
|
|
||||
наблюдается |
отклонение |
от |
|
|
■■ p y s : |
|
||||
линейной связи ѵ и |
Е, |
что |
1 0 ь — |
' |
________________________ |
|||||
означает |
изменение |
подвиж |
102 |
- |
10s |
10 4 |
10s Е р В /см |
|||
|
|
|
|
|
||||||
ности |
|х. |
В случае |
столкно |
|
|
Рис. |
9.2 |
|
||
вений |
с |
акустическими |
фо |
|
|
|
|
|
нонами атомов решетки подвижность уменьшается и при неко тором значении поля наступает насыщение дрейфовой скорости. Обычно считают, что электроны, получившие большую энергию в сильном поле, при каждом столкновении теряют одинаковую энергию AW. Энергия увеличивается до тех пор, пока потеря энер гии при одном столкновении не станет равной прибавке энергии, получаемой на длине одного свободного пробега. При этом дрейфо вая скорость достигнет постоянного значения. Замедление роста дрейфовой скорости означает уменьшение в (9.1) подвижности [х.
Скорость насыщения ѵв при Т = 300° К |
у германия |
для электро |
|||
нов 6 -ІО6, а для дырок ІО7 см/с, |
у |
кремния |
8 • |
ІО6 и ІО7 см/с |
|
соответственно. При напряжении |
поля |
более |
104 |
В/см дрейфо |
|
вая скорость мало зависит от поля. |
В/см в полупроводнике воз |
||||
При напряженности поля Е > |
ІО5 |
никает ударная ионизация атомов носителями, движущимися в этом поле. Для характеристики процесса вводятся коэффициенты иони зации — число электронно-дырочных пар, создаваемых электро ном ап и дыркой ар на единице длины. Коэффициент ионизации очень сильно зависит от напряженности поля (рис. 9.3), например, увеличение поля в два-три раза может привести к росту коэффициен та ионизации на пять порядков. Для кремния коэффициенты у элект ронов и дырок значительно различаются. В случае р — п-перехода с известной шириной по коэффициенту ионизации можно вычислить коэффициент умножения М, используемый при рассмотрении ла
143
винного пробоя. Напряжение на переходе, при котором наступает
пробой, соответствует М -> °° .
Зависимость скорости дрейфа от поля в некоторых полупро водниках, например в арсениде галлия, отличается от рассмотрен ной и имеет вид, показанный на рис. 9.2. Дрейфовая скорость про ходит через максимальное значе
|
ние ( ~ 2 |
• ІО7 |
см/с) |
при |
так на |
||||
|
зываемой |
пороговой |
напряженно |
||||||
|
сти поля ( ~ |
Зч-4 кВ/см), |
а затем |
||||||
|
спадает до |
постоянной |
величины |
||||||
|
(примерно равной ІО7 |
см/с). Такая |
|||||||
|
зависимость |
объясняется |
особой |
||||||
|
структурой зоны проводимости не |
||||||||
|
которых |
полупроводников. |
|
||||||
|
На рис. 9.4, а приведена зави |
||||||||
|
симость энергии |
электронов в ва |
|||||||
|
лентной зоне и зоне проводимости |
||||||||
|
арсенида галлия от волнового числа |
||||||||
|
k для определенного направле |
||||||||
|
ния в кристалле. Волновое число |
||||||||
|
отложено |
в |
единицах |
лІа, |
где |
||||
|
а — постоянная |
|
кристаллической |
||||||
|
решетки. Как известно, волновое |
||||||||
Р — hk |
число определяет импульс частицы |
||||||||
(h — постоянная Планка). Зависимость |
энергии |
Щ от |
k |
||||||
в зоне проводимости имеет два минимума («долины»), |
|
расстояние |
|||||||
между |
которыми по энергии A$1== 0,36 эВ, |
при этом |
ширина |
запрещенной зоны определяется как расстояние Ас?0 между нижним минимумом зоны проводимости (ЗП) и максимумом в валентной зоне (В.З). Наличие двух долин означает, что в арсениде галлия могут одновременно существовать две группы (/ и 2) электронов, отлича ющихся подвижностью и эффективной массой, а зона проводимости
14 4
на энергетической (зонной) диаграмме (см. рис. 9.4, б) делится на две подзоны (1 я 2).
Напомним, что эффективная масса т* учитывает влияние соб ственного периодического электрического поля кристаллической решетки на движение носителей заряда. Эффективная масса элект
ронов в долине 1 |
меньше, а в долине 2 больше массы |
свободного |
||
электрона т (т* |
= 0,072 |
т, |
= 1,2 т). «Легкие» |
электроны |
в нижней долине |
имеют |
большую |
|
подвижность (р! = 500 см2/(В-с)],
а«тяжелые» электроны в
верхней |
долине — малую |
(р2 ~ |
|
|||||
ж |
100 см2/(В . с).- |
|
долинами |
|
||||
|
Расстояние |
между |
|
|||||
Де?і > kT, поэтому при отсутствии |
|
|||||||
внешнего |
поля почти все электро |
|
||||||
ны находятся |
в |
нижней долине и |
|
|||||
не попадают в верхнюю |
из-за не |
|
||||||
достаточной кинетической |
энергии |
|
||||||
электронов kT. |
В |
этом |
случае |
|
||||
проводимость |
полупроводникового |
|
||||||
образца определяется только кон |
|
|||||||
центрацией |
электронов |
нижней |
|
|||||
долины п 1 — |
п, |
их подвижностью |
|
|||||
Pi (°і = |
еммі)і а плотность тока во внешней цепи образца при при |
|||||||
ложении напряжения, |
создающего в образце напряженность поля Е, |
|||||||
|
|
|
|
] \ |
= |
е п у |
Ѵу = e n \iy Е = а1Е, |
(9.2) |
где |
ѵг = |
pjЕ — дрейфовая |
скорость электронов. |
|
||||
|
При слабых полях подвижность электронов не зависит от напря |
женности поля Е, поэтому с увеличением поля Е дрейфовая ско
рость ѵ-у возрастает пропорционально. Однако с ростом поля проис ходит увеличение скорости электронов на длине свободного пробега которое, как уже отмечалось, эквивалентно повышению температу ры решетки по сравнению со случаем отсутствия поля. Энергия «горячих» электронов в нижней долине при некотором поле Е может оказаться достаточной для перехода в верхнюю долину 2, где по
движность электронов меньше. |
Этот переход практически безынер |
|
ционен, так как происходит за |
10-12 с. Если |
поле таково, что все- |
электроны переходят в долину 2 (пг = Пу = |
п), то плотность ток» |
|
равна |
|
|
/2 = еп2 ѵ2 = егщ2 Е = а2Е. |
(9.3) |
При этом предполагается линейная зависимость дрейфовой скорости
ѵ2от напряженности поля.
Из проведенного рассмотрения можно сделать вывод, что зави симость дрейфовой скорости электронов от напряженности поля должна иметь вид, показанный на рис. 9.5. Начальный участок
145
кривой совпадает с прямой ОА и характеризует дрейфовую скорость
электронов в долине 1 (ѵг =- |ij£). При пороговой величине поля £ кривая начинает спадать, отражая переход электронов из долины 1 в долину 2, в которой подвижность и дрейфовая скорость электронов меньше, а связь последней с полем представляется пря
мой OB (ѵ2 = р 2£). Следовательно, последний участок зависимости должен совпадать с прямой OB.
§ 9.2. Лавинно-пролетные диоды (ЛПД)
Пролетный режим работы*. Этот |
режим работы основан на ис |
|
пользовании лавинной ионизации |
и времени пролета |
носителей |
в р — п-переходе. Распределение |
поля в переходе |
зависит от |
структуры перехода и закона распределения примесей. На рис. 9.6
|
|
показано |
изменение |
поля |
||||
|
|
в несимметричном |
(а) |
и в |
||||
|
|
симметричном (б) р — п-пе- |
||||||
|
|
реходах. |
|
перехода |
1, в |
|||
|
|
|
Область |
|||||
|
|
которой происходит лавин |
||||||
|
|
ное образование |
зарядов, |
|||||
|
|
называют |
слоем |
умноже |
||||
|
|
ния, а остальную |
часть 2, |
|||||
|
|
где поле |
недостаточно для |
|||||
|
|
лавинного |
умножения, — |
|||||
|
|
пролетным пространством. |
||||||
|
|
Слой умножения |
соответ |
|||||
|
|
ствует максимальному по |
||||||
|
|
лю. Образовавшиеся элек |
||||||
|
|
троны и дырки |
двигаются |
|||||
|
|
в |
переходе |
в противопо |
||||
|
|
ложных |
|
направлениях. |
||||
|
|
Распределению |
в |
несим |
||||
метричном переходе соответствует одно |
пролетное |
пространство, |
||||||
а в |
симметричном |
распределении — два. В зависимости |
от этого |
|||||
ЛПД |
называются |
одноили двухпролетными. |
|
|
|
|
|
В ЛПД в пределах перехода напряженность поля, необходимая для лавинного умножения, значительно больше величины, при ко торой наступает насыщение скорости. Поэтому можно считать, что скорость дрейфа носителей во всех слоях перехода практически одинакова, т. е. время пролета всех носителей также можно принять одинаковым.
Поясним работу ЛПД с помощью пространственно-временной диаграммы (рис. 9.7), на которой изображены зависимость коорди наты носителя от времени и вспомогательная кривая, показыва-
* В иностранной литературе называют режимом IMPATT (IMPact Avalanche Transit Time — ударная ионизация и пролетное время).
146