Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Петрина, Н. П. Объемные гидромашины (насосы и двигатели)

.pdf
Скачиваний:
25
Добавлен:
21.10.2023
Размер:
8.93 Mб
Скачать

ния Д.Бзрнулли применимо и к напорному трубопроводу, в кото­ ром жидкость движется со скоростью Crt

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

at

 

 

(2.36)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Jo

 

 

 

или

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1Н

 

2

 

 

(2.37)

 

 

P*_Dw _-L-^-z+•2h•t- — —

оо г cos q>

 

 

 

1 " 1

2g

н

2

 

 

 

 

 

 

 

 

Для разветвленного

трубопровода с разными диаметрами

на отдельных

участках его длины инерционный напор будет:

.

А Ч

 

 

 

Л .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9 С

 

| +

f t 2 8 c

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

atЫ 1

 

 

at а а *

 

 

где

скорость

на отдельных

участках

 

С4 , Сг

,

необходимо

определить

из уравнения

сплошности

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Q=F-c = F < c , = F 2 c 2 = - •.

 

 

 

 

 

 

Изменение

давления

р х

показано на рис. 2.19 линией

СМК, где отрезок МС характеризует

те же явления, что и BD

но для нагнетательного

клапана.Таким

образом, получается

р а с ч е т н а я

( т е о р е т и ч е с к а я )

и н д и ­

к а т о р н а я

д и а г р а м м а

 

B D E C M K B

}

от­

личная от индикаторной диаграммы идеального

насоса (см.

рис.

2 . 1) . Из уравнения(2.37)

следует,

что давление под

поршнем р'х

непостоянно и в период нагнетания. К тому

же и в этом уравнении возможно отрицательное

значение р^

при малом

рВ у,но больших 1 Н

и со , когда

поршень начнет

замедлять

свой ход. Действительно,

уравнению

(2.37)

 

будут

соответствовать выражения:

 

 

 

 

 

 

10

 

 

 

- в начальный

момент

нагнетания,

 

 

 

 

 

при Ц) = 0 ,

 

 

 

 

 

К

К

' ь * " —'г'

g

 

 

 

 

(2.38)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

- в конце нагнетания, т. е. при

Ц)

= 180'о

 

 

 

 

 

Р х _

Рву

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(2.39:

 

 

 

г ~ %

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

90

где Z.VI2 _

потери напора в нагнетательном трубопроводе

 

 

и нагнетательном

клапане.

 

 

 

 

Уравнения (2 . 38) и (2.39) указывают

на то, что жидкость,

получившая ускорение в первую половину хода

поршня ( t f =

= Сч-90°), будет ускоренно двигаться во второй половине

хода

( ц> = 90т180°)

и может

оторваться

от

поршня, на что

укажет

отрицательное

значение

давления

 

(э*

в

уравнении

( 2 . 3 9 ) .

Оторвавшаяся

от

поршня жидкость

будет

некоторый

промежуток времени двигаться только за счет энергии инер­

ционного напора. Однако в нагнетательной трубе она будет

встречать

сопротивления

SLh-^Pey > Z H

,

на

преодоление

которых

истратится весь

запас

энергии,

приобретенный ею

ранее в форме инерционного напора. Поэтому движение жидкости в направлении к потребителю может прекратиться и более того может начаться движение в сторону меньшего давления, т. е.

в сторону поршня. Поршень же во второй половине хода ( ф = = 904-180°) хотя и замедляет свое движение, но не прекра­ щает его. Следовательно, он может нагнать остановившуюся жидкость или же в своем движении столкнуться с обратно движущимся ее потоком. В результате отрава жидкости от порш­

ня и в процессе

последующего их столкновения

возникнут гид­

равлические

удары, которые могут вызывать поломки в насосе

и обслуживаемой

системе.

 

 

Если вследствие указанных обстоятельств давление в

период нагнетания станет

равным давлению всасывания, тогда

откроется всасывающий клапан и в рабочую полость

насоса

поступит жидкость из всасывающего трубопровода.

Это явле­

ние называется

п е р е п р о и з в о д и т е л ь н о ­

с т ь ю н а с о с а ,

так как оно нарушает

его

нормальную

работу.

 

 

 

 

 

Все рассмотренные явления и их отрицательные

последствия

(уменьшение

высоты всасывания, явление кавитации, гидравли­

ческие удары, непостоянство давления и т. д . )

относятся

к насосам как простого,

так и двукратного действия. Для на­

сосов трех- и четырехкратного действия рассмотренный харак-

91

тер изменения в период всасывания и нагнетания обуслов­ ливается главным образом инерционным напором в проточных частях насоса, так как за клапанной коробкой в трубопроводах этих насссов движение жидкости почти установившееся ( т »

I , 0 5 r I , I ) . Рассмотренный характер изменения давления в цилиндре насоса относится ко всем видам поршневых насосов.

§ 2 . 7 . Воздушные колпаки

Пульсации подачи и давления, возникающие в поршневом насосе, могут быть устранены выравниванием ("осреднением") скоростей во всасывающем и напорном трубопроводах путем применения насосов многократного (больше чем двукратного) действия или воздушных колпаков.

Всасывающий I и напорный 2 воздушные колпаки (рис.2.20) представляют собой герметические резервуары, которые часто входят в состав корпуса насоса, а при больших размерах мон­ тируются вблизи насоса на соответствующих трубопроводах. Размещением воздушных колпаков между насосом и обслуживае­ мой системой достигается ее изоляция от неустановившегося движения жидкости, которое возникает в рабочих полостях насоса. Таким образом, воздушные колпаки являются гасителями в трубопроводах инерционных напоров, создаваемых неустано­ вившимся движением поршня в его цилиндре.

А. Давление всасывания р

х при наличии

всасывающего

воздушного колпака. В данном

случае поршень

засасывает

жидкость из воздушного колпака I , который разделяет всасы­ вающую линию насосной установки (длину трубопровода) на два участка:

{,6 - всасывающий трубопровод, где почти установившееся движение жидкости и

l " B - всасывающий патрубок и рабочая камера насоса, где движение неустановившееся, что можно понять из следующего. Предположим, что началу хода всасывания ( $ = 0) соответст-

92

вует наибольший

уровень

 

Кдаад жидкости в колпаке.

 

По мере увеличения всасы­

 

вающего хода

поршня до

 

величины

S

этот

 

уровень

 

будет уменьшаться до

ка­

 

кого-то минимального зна­

 

чения K m i n , B

связи

с

 

чем давление

воздуха

в

 

колпаке р

будет

 

умень­

 

шаться о т р 4

К т

в

х

д о р 4 К т 1 г , 7

а объем,

занятый

воздухом,

увеличиваться

от

V 4 K m i n

 

до "^Шт<£Так

как давление

 

на уровне

жидкости в

 

 

колпаке уменьшается,

то

 

через всасывающий

 

трубо­

 

провод колпак

будет

 

 

заполняться

как в период

 

всасывания, так и в пе­

 

риод нагнетания. Следо-

 

вательно,

на длине

1 6

 

жидкость движется перио­

 

дически^ только

 

в период

 

всасывания,

а на участке

 

до колпака ( 1 в )

жидкость

 

движется непрерывно.

 

 

В конце хода

нагнетания

Рис. 2.20. Схема установки воз­

уровень жидкости

в колпа­

ке поднимется

от

 

K m i „

душных колпаков

 

 

ДОК тех и»1

таким

образом,

колпак будет подготовлен для

очередного цикла работы поршня.

 

На основании сделанных предположений скорость жидкости

во

всасывающем трубопроводе

1 в до колпака можно вычислить

по

формуле:

 

33

 

 

 

 

Qxcp-FSgg—Fccp,

 

 

 

 

 

т. е.

 

 

 

 

 

60

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

C t » - F 5 n

с

 

 

 

 

( 2 ' 4 0 )

 

Скорость

 

во всасывающей трубе колпака и в

рабочей

камере насоса & изменяется синусоидально

(2.15)(график

ODE

на рис.

2 . I I ) .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Так как уровень в колпаке колеблется около некоторого

среднего

значения

Кс р , то

в качестве

плоскости

сравнения

условно можно принять этот уровень, чему соответствует

давление р,к. Тогда

для участка

Ц + К

 

по аналогии с

уравнением (2.35)

получим:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

^^-(z( V^^h;+ %i-00Vc0S 1 »),

(2.41)

где 2.п4

-

гидравлические

сопротивления на длине

Ц

7

 

 

 

обусловленные

главным образом

сопротивлением

 

 

 

всасывающего клапана.

 

 

 

 

 

 

 

На основании уравнения Д. Вернули для сечений

АА

к *?С1?

относительно плоскости сравнения АА, т. е. на участке почти

установивтогося

движения получим:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+T.wt1

 

 

 

 

( 2 . 4 2 )

где

скорость

на уровнях АА

 

к КСр принята равной нулю, тог­

да

вместо уравнений (2.41)

и (2.42) получим

искомое

выражение

для

д а в л е н и я

п о д

п о р ш н е м

п р и

н а л и ч и и

в о з д у ш н о г о

к о л п а к а :

 

где

Из сравнения формул (2.35) и (2.43) видно, что применение

воздушного колпака уменьшает влияние инерционного напора 94

вследствие

того,

что значительно сокращается участок

трубы

с неустеловившимся движением жидкости, так как вместо

 

l = l b + l g + X

по уравнению (2.43) имеем только небольшую

длину l j + x .

 

 

Б. Давление

р', при наличии напорного воздушного

кол­

пака. Допуская, что он заполнен жидкостью, как это указано на рис. 2.20, при нагнетательном ходе поршня жидкость будет вытесняться в воздушный колпак 2 , вследствие чего в нем сожмется воздух и повысится давление p t K . Одновременно

сэтим часть жидкости попадет в напор трубопровод и дальше

кпотребителю. Этот процесс будет длиться до прихода порш­ ня в крайнее левое положение. При обратном ходе поршня под влиянием давления ра к вытеснение жидкости из колпака в нагнетательный трубопровод продолжится. Таким образом, в

.этом трубопроводе будет непрерывное и почти установившееся

движение жидкости, если объем колпака достаточно

большой.

'

Так как в напорном колпаке сохраняются те же явления,

что

и во всасывающем, уравнение (2.37) можно записать сле­

дующим образом:

 

 

 

^

. ^ _

^ + 2 н ^ Ь 1 + ^ - « | » Г С ( Я ф |

(2.44)

где

v H -

длина

пути жидкости от цилиндра насоса

до кол­

 

 

пака.

 

 

 

Во время работы насоса уровень жидкости в напорном воз­

душном колпаке постепенно повышается ввиду частичного раст­ ворения воздуха в жидкости, поэтому для контроля за уровнем колпак снабжают водоуказательным стеклом. Воздухом колпак пополняется автоматически через клапан Е f называемый "сапуном". Воздух, попавший во всасывающий колпак, затем выделяется из жидкости в нагнетательном воздушном колпаке. У больших насосов напорный колпак пополняется воздухом из системы воздуха среднего давления при помощи воздушных компрессоров. Нормально действующий колпак должен быть за­ полнен воздухом на 2/3 своего объема.

98

В. Необходимость и размеры (объем)

воздушных колпаков.

Размеры определяются в зависимости от требуемой величины

с т е п е н и

( к о э ф ф и ц и е н т а )

н е р а в н о ­

м е р н о с т и

д а в л е н и я © * ,

которой принято

считать:

 

 

 

 

б -

0,014 - 0,05,

(2.45)

где Ртах. и Pnun

~ наибольшее и наименьшее давления

для

 

данного колпака, определяемые по урав­

 

нениям (2.41) и ( 2 . 4 3 ) ;

 

*Pwwj-pmtoi

Рср=

g

среднее

давление

воздуха

в колпаке.

Обычно принимается

для

всасывающих колпаков 5 * 0 , 0 2 - 0 , 0 5 ,

для напорных 6 а*

0,01-

0,05.

При 6 <

0,025

движение жидкости

в трубопроводах почти установившееся. Чем длиннее трубопро­ вод, тем меньше значение 6*. Допуская, что воздух в кол­ паке сжимается и расширяется по изотерме, т. е.

p K V K = const,

получим для двух

крайних его состояний

 

 

Ритах

Уктох ^

 

 

Pumin

^кпнп

откуда после ряда

преобразований получим

 

VKCP

g

 

где Д\Г

на основании обработки графиков подачи имеет

следующие

величины.

 

 

Кратность действия

насоса

Простого

действия

0,55-F-S

Двойного

действия

0,21-F-S

Тройного

действия

0,009-F-S

Четвертого действия

C.042-F-5

96

Так как воздух занимает примерно 2/3 объема колпака, то полный его объем будет

V * = f - V , c p = f - ^ - '

(2.46)

На кораблях (судах) обычно применяются насосы

четырех­

кратного действия как приводные, так и прямодействующие. В трубопроводах этих насосов, как уже отмечалось, движение жидкости достаточно равномерное; поэтому насосы небольшой подачи и неответственного назначения воздушных колпаков не имеют.

Кроме того нет необходимости снабжать корабельные насо­ сы всасывающими воздушными колпаками, так как всасывающие трубопроводы гидравлически короткие. Воздушными колпаками оборудуются насосы быстроходные и работающие на длинные трубопровода, давление жидкости в которых, по условиям работы потребителей, не должно меняться (котельные питатель­ ные насосы, пржарно-напорные, топливные, масляные,осушитель­ ные с длинными всасывающими трубопроводами). Вопрос о вы­ боре колпаков решается в каждом отдельном случае путем расчетов насоса и обслуживаемой системы.

§ 2 . 8 . Клапаны

Назначение и устройство

Назначение клапанов состоит в том, чтобы периодически соединять и разобщать всасывающий и напорный трубопроводы с рабочей полостью насоса. К клапанам предъявляются сле­

дующие основные требования: полная герметичность в закрытом состоянии; посадка тарелки клапана на седло (гнездо) без стука; минимальные гидравлические, сопротивления; способ­ ность к быстрому открытию и закрытию. Эти требования в срответствии с основными параметрами насоса удовлетворяются

97

выбором типа клапана, принятыми соотношениями его разме­ ров, числом двойных ходов поршня и материалами, из которых изготовляются детали клапана.

Большинство современных поршневых насосов для перекачи­ вания однородных жидкостей (чистой воды, нефтепродуктов и т. д . ) снабжено самодействующими тарельчатыми клапанами - весовыми (рис. 2.21) или пружинными (рис. 2 . 2 2 ) , которые открываются и закрываются силами, действующими на тарелку клапана (рис. 2 . 2 3 ) . Клапаны являются наиболее уязвимой частью поршневых насосов. Их надежность чаще всего опре­ деляет надежность насоса, поэтому клапаны требуют к себе квалифицированного внимания.

Рис. 2 . 2 1 . Весовой

Рис.2.22.Конструкция

Рис.2.23.Схема

тарелчатый клапан

тарелчатых пружинных

самодействующе-

 

клапанов: а)с

бронзо-

го пружинного

 

вой тарелкой;

б)с ре-

тарелчатого

 

зиновой тарелкой

клапана

Роторно-поршневые насосы и двигатели вместо клапанов снабжаются системой каналов: А и Б в цапфе 3 радиального насоса (см. рис. 2.9) или (7'и 8) в распределительной голов­ ке 3 осевого насоса (см. рис. 2 . 7 ) .

98

Уравнение сил, действующих на тарелку клапана

Наиболее характерные силы, действующие на тарелку пру­ жинного клапана следующие:' сила суммарного гидродинамиче­ ского давления, сила инерции тарелки и пружины клапана, сила тяжести тарелки и пружины, упругость пружины, силы

гидравлического трения, сила реакции от изменения количества

движения перед и над тарелкой.

 

 

Т. Сила суммарного

гидродинамического

давления Р

, ко­

торая необходима для открытия (подъема),

например

тарелки

всасывающего клапана,

будет:

 

 

P - P i ^ - p * n r ~ ( P r P * ) f «

'

{ 2 Л 7 )

а для закрытия (опускания, посадки на гнездо):

 

где ( t » d 4 , так как d ,-+(2т4) мм. Сила Р явля­ ется подъемной силой, она отрывает тарелку клапана от гнезда, затем поднимает и удерживает ее в поднятом состоянии до тех пор, пока существует разность давлений р 4 - р х . В мертвой точке, например в конце хода всасывания, давление в цилинд­

ре мгновенно изменяет свою величину от р* до р£ >Р<

,

поэтому Р Х > Р

,

т. е. направление вектора силы гидродина­

мического

давления меняется по величине и по направлению,

теперь

эта сила

клапан закрывает.

 

2. Сила инерции тарелки и пружины клапана для приводных

(кривошипных)

насосов:

 

 

3

-jf- CO^T COS Ц)«.-•— СОCOS Ц>,

(2.49)

где

& -

сила

тяжести тарелки и пружины клапана в жидко­

 

 

сти;

 

 

р- площадь поршня;

-площадь отверстия в седле клапана (для .упрощения допускаем f, ~ F ) .

99

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ