книги из ГПНТБ / Пластическое деформирование металлов [сборник статей]

Работа пластической деформации определяется интегрирова­ нием выражения

сительной величины врезания пуансона в материал до его разделе­

ния h0 для наиболее часто применяемых материалов.

Полное вертикальное усилие деформирования, действующее

где /р, — коэффициент пластического трения на боковой поверх­ ности пуансона, a F — S - ------ относительная боковая поверхность

Силовые параметры процесса резки прямым пуансоном

контакта пуансона с обрабатываемым материалом. Значения к вы­ числяются по формуле (3).

При расчете высечного пуансона на прочность необходимо знать величину горизонтальной проекции усилия Т — ТгН2, действующего на его боковую поверхность, которую можно оп­ ределить по формуле

150

Рис. 9. Сравнение экспериментальных (сплошные) и теоретических (пунк­ тирные) зависимостей вертикального усилия деформирования от глубины внедрения пуансона при резке алюминиевого сплава АМг 6М (а, б) стали 20

(в) и 1 Х 1 8 Н 1 0 Т (г)

Нормальное напряжение оП1, действующее на боковую по­ верхность пуансона, может быть определено из условия перехода

( г = 1,0).

На рис. 9 показаны сравнения теоретических и эксперименталь­ ных зависимостей вертикального усилия деформирования от

пами пуансонов: прямым (рис. 9 а, г), чашечным с передним углом резания ф = 15° (рис. 9, б) и скошенным (рис. 9, в). Коэффициент

151

Рассмотрено пластическое течение листовых металлов по криволинейным поверхностям сложных вытяжных штампов. Сформулированы основные задачи расчета. Показано, что определение полей напряжений и скоростей пластиче­ ского течения сводится к решению систем гиперболических и параболических уравнений в частных производных. Рассмотрены основные краевые задачи и предложены методы их решения.

Иллюстраций 6, библиогр. 6 названий.

УДК 539.371 + 539.374

Упругоиластическое сжатие тонкой упрочняющейся полосы при наличии пло­ щадки текучести. Т р е т ь я к о в Е. М. Сб. «Пластическое деформирование металлов». Изд-во «Наука», 1974 г., 14—29

Излагается решение двумерной задачи об упругопластическом сжатии тон­ кой пластически упрочняющейся полосы в условиях плоской деформации. Диа­ грамма зависимости интенсивности напряжений а^ от интенсивности деформа­

ций е. рассматриваемого деформируемого материала состоит из участка линей­

ной упругости, площадки текучести и участка степенного пластического упроч­ нения. Значение коэффициента Пуассона принимается равным 0,5. Рассмотрен случай, когда в деформированной полосе имеется центральный идеально пласти­ ческий слой и наружные пластически упрочняющиеся области. Определены не­ обходимые и достаточные условия существования указанного решения. Найдены распределения напряжений и деформаций и распределения и по сечению

рассматриваемой полосы. По теореме о разгрузке определены остаточные на­ пряжения в тонкой упрочняющейся полосе при наличии в ней центрального идеально пластического слоя.

Иллюстраций 4, библиогр. И назв.

УДК 539.374

Зависимость механических свойств листовой стали от параметров процесса дрес­ сировки. Т р е т ь я к о в Е. М. Сб. «Пластическое деформирование металлов».

Изд-во «Наука», 1974 г., 29—41

Анализируется влияние параметров процесса дрессировки на механические свойства листового металла. Рассмотрение ведется на основе теоретических ре­ зультатов по распределению интенсивностей напряжений и деформаций

и остаточных напряжений в деформированной тонкой полосе, полученных авто­ ром при решении двумерных упругопластических задач. С привлечением тео­ ретических и экспериментальных результатов рассмотрено влияние остаточных напряжений на старение малоуглеродистых кипящих сталей; влияние диаметра

об изменении вида диаграммы растяжения у листовой малоуглеродистой стали,

Решена задача об осесимметричном динамическом обжатии толстостенной цилиндрической заготовки из жестко-вязкопластического материала. Даны соотношения для определения действующих в заготовке напряжений, распре­ деления скоростей и деформаций, вычисления энергии пластической деформации.

Иллюстраций 3, библиогр. 6 назв.

Методика расчета процесса свободного импульсного деформирования тонкостен­ ных труб. Щ е г л о в Б. А. , В л а с о в Б. Ф. Сб. «Пластическое деформи­ рование металлов». Изд-во «Наука», 1974 г., 51—57

Разработана методика расчета основных параметров процесса импульсного осесимметричного деформирования тонкостенной трубной заготовки е учетом ее механических свойств. Проведен численный анализ влияния вязкости на про­ текание процесса раздачи и величины напряжений и остаточных деформаций. Результаты теоретического решения сопоставлены с опытными данными.

Иллюстраций 3, библиогр. 7 назв.

154

Приводятся результаты теоретических и экспериментальных исследований деформированного, напряженного и кинематического состояний при вытяжке детали сложной формы автомобиля «Жигули». На основании расчета даны реко­ мендации по устранению разрывов металла при штамповке.

Иллюстраций 3, таблиц 3, библиогр. 3 назв.

УДК 539.374

Ливии скольжения при пластическом течении анизотропного листового металла. Р у з а н о в Ф. И. Со. «Пластическое деформирование металлов». Изд-во «Нау­ ка», 1974 г., 64-68

Определены направления линий скольжения, возникающих при пластиче­ ском течении ортотропной листовой заготовки, нагруженной системой нормаль­ ных и касательных сил. Рассмотрены ситуации, присущие только анизотропному материалу. Предложен способ определения коэффициента анизотропии по углу наклона линии скольжения.

Иллюстраций 2, библиогр. 5 назв.

УДК 539.374

Исследование устойчивости процессов деформации ортотропного листового ме­ талла. Р у з а н о в Ф. И. Сб. «Пластическое деформирование металлов». Изд-во

«Наука», 1974 г., 68—78

Дан анализ появления областей локализации и сосредоточенных деформа­ ций при пластическом течении ортотропного листового металла в условиях двух­ осного растяжения. Рассмотрены процессы одноосного растяжения плоского образца и двухосного растяжения элемента листовой заготовки, цилиндриче­ ская оболочка под действием внутреннего давления и независимой осевой на­

грузки, сферическая оболочка из трансверсально-изотропного металла под дей­ ствием внутреннего давления.

Иллюстраций 7, библиогр. 4 назв.

УДК 536.24

К расчету распределения температуры в валках и полосе при листовой прокатке. Н е п е р ш и н Р. И. Сб. «Пластическое деформирование металлов». Изд-во

«Наука», 1974 г., 78-96

Разработан метод расчета на ЭВМ распределения температуры в поверхно­ стных слоях валка и полосе при холодной и горячей листовой прокатке для не­ стационарного теплового режима в начале прокатки. В расчете учитывается тепло­ передача в радиальном направлении валка при циклическом изменении гранич­ ных условий теплообмена на поверхности валка и полосы за один оборот валка. В период контакта между валком и полосой учитывается как идеальный тепло­ вой контакт, так и термическое сопротивление между валком и полосой. На ос­ тальной части теплового цикла принимается конвективный теплообмен по закону Ньютона. Применение метода показано на примерах расчета горячей и холодной прокатки.

Иллюстраций 8, библиогр. 20 назв.

УДК 536.24

Метод расчета на ЭВМ распределения температуры в инструменте при горячей резке заготовок крупных сечений обкаткой тонкими дисками. К р ы л о в Н. И., Н е п е р ш и н Р. И., Б е л я н и н о в В. К. Сб. «Пластическое деформирова­ ние металлов». Изд-во «Наука», 1974 г., 96—109

Разработан алгоритм расчета на ЭВМ распределения температуры в тонких дисках при горячей резке заготовок крупных сечений методом обкатки. Распре­ деление температуры рассчитывается путем численного интегрирования диффе­ ренциального уравнения теплопроводности о учетом циклических чередований периодов контакта инструмента с заготовкой с периодами конвективного тепло­ обмена при изменении продолжительности этих периодов по мере внедрения диска в заготовку.

Иллюстраций 5, библиогр. 9 назв.

УДК 539.374

Применение расчетных методов и результатов моделирования в условиях произ­ водства. К р а в ч е н к о Н. А., О в ч и н н и к о в В. И. Сб. «Пластическое деформирование металлов». Изд-во «Наука», 1974 г., 110—117

155