
книги из ГПНТБ / Сагалевич, В. М. Методы устранения сварочных деформаций и напряжений
.pdfТогда
°кр |
5,031 |
.-л-2,1 ’10° |
яй 98,2 кгс/см2. |
|
12(1 — 0,3=) |
||||
|
|
46,75/ |
Для того чтобы не было опасности потери устойчи вости, И. П. Трочум установил, что остаточные напря жения сжатия в листах должны быть, по крайней меое. в 1,7 раза меньше критических [33], т. е.
|
гу _ |
1,7 |
= 1 S:L « 57,8 кгс/см2. |
|||
|
|
1,7 |
|
|
|
|
По |
формуле |
(18), |
принимая |
а'р — ар, |
рассчитаем |
|
предварительные напряжения растяжения: |
|
|||||
° |
СТ;/4 |
а>6 |
2400 — |
57,8-100 |
||
|
6,5 |
|||||
р — ° т |
А |
|
|
|
|
ä ; 1511 кгс/см2.
Итак, необходимые напряжения растяжения долж ны составлять стр = 0,63атТогда, согласно формуле (7), в активной зоне остаточные напряжения растяжения бу дут равны
= О |
. |
з |
= 0 .3 7 .2 4 0 0 (1 0 0 -6 .5 )^ т |
t |
|
Ь |
|
100 |
|
В случае сварки ненапряженных листов в зоне пла стических деформаций напряжения достигают предела текучести сгт= 2400 кгс/см2 и в соответствии с форму лой (19) напряжения сжатия в остальной части листа имеют среднее значение:
|
о„ = |
« 167 кгс/см2, |
|
|
|
b - b Q |
|
т. |
е. при сварке без |
приложения активных сил Ст > а ир, |
|
и, |
как следствие, происходит потеря устойчивости |
2листа. |
Б. Расчет растягивающих усилий. При напряжениях растяжения ар= 0,63ат удлинение листов, согласно фор муле (1 2 ), будет равно:
А/ == 0,63gr |
__ |
0,63-2400 100 « 0 ,7 2 мм. |
Е |
~ |
2,1-10° |
Вполне естественно, что наиболее неблагоприятным случаем является равномерное растяжение листов по
100
всей ширине b. Для определения растягивающего уси лия используют формулу (2 1 ):
Р = 0,63сгтЛ = 0,63-2400-100-0,5 = 22,7 тс.
Если усилия приложены только по оси шва, то ве личина растягивающего усилия подсчитывается по фор муле (2 2 ):
для случая рис. 40, а
Р = /гбООЛ = 1-600-15 = 9000 кгс = 9 тс;
для случая рис. 40,6
Р — 0,5-600-15 = 4500 кгс = 4,5 тс;
для случая рис. 40, в
Р — 0,3-600-15 = 2700 кгс = 2,7 тс.
Для практического осуществления метода активных сил необходимы соответствующие устройства, обеспечи вающие ту или иную схему передачи усилии и фикса цию кромок соединяемых элементов в зажимных при способлениях. Техническое осуществление методов ра стяжения может иметь несколько вариантов. Однако приспособления должны обладать достаточно большой жесткостью и обеспечивать большие усилия при растя жении свариваемых деталей.
Случай, представленный на рис. 40, а, на практике трудно осуществить, так как в процессе сварки проис ходят сварочные временные деформации, приводящие к перераспределению напряжений по сечению пластин. Схема, представленная на рис. 40, б, ближе к практи ческому осуществлению. Она допускает изменение раз мера деталей в процессе нагрева и охлаждения за счет некоторой разгрузки тянущих механизмов в процессе сварки и догрузки при охлаждении вследствие образо вания остаточных напряжений. Наименее трудным с конструктивных позиций является принцип, приведен ный на рис. 40, в, так как приложение усилий может быть осуществлено самыми простейшими способами, на пример гидравлическими или пневматическими приспо соблениями. Требуемое удлинение определяется лишь постоянством давления в пневмопли гидроцилиндре, которое не должно меняться ни в процессе сварки, ни в процессе охлаждения. Очевидно, то обстоятельство, что при осуществлении последней схемы требуются наи-
Юі
меньшие усилия растяжения, может служить основанием
для принятия этой схемы как |
наиболее оптимальной. |
||
В большинстве экспериментальных работ наряду со |
|||
снижением напряжений |
в активной зоне |
отмечается |
|
уменьшение ее ширины. |
Это, |
по-видимому, |
связано с |
тем, что по мере удаления от шва напряжения растя жения переходят в сжимающие не скачком, а постепен но в некотором интервале. Это еще в большей степени способствует эффективности предварительного растя жения.
Например, при наплавке валика па кромку, когда активные силы могут быть созданы приложением внеш него момента, обратного сварочному по знаку, ширина зоны пластических сварочных деформаций уменьшается вдвое по сравнению со сваркой в свободном состоянии, если внешний момент создает на кромках пластины на пряжения, равные 0,5 от. При этом происходит полное устранение деформаций, а в стороне, противоположной шву, образуется зона пластических деформаций укоро чения, равная примерно зоне усадки в области шва. На пряжения в области шва снижаются па величину, со здаваемую внешним моментом. В свободном состоянии
они |
достигают |
на |
кромке предела |
текучести, т. е. |
|||||
2400 |
кгс/см2; а |
при |
сварке |
под |
нагрузкой |
равны |
|||
1 1 0 0 |
кгс/см |
(момент |
создавал |
напряжения |
на |
кромке |
|||
кгс/см 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 2 0 0При сварке встык по краям пластин образуются уча |
|||||||||
стки |
пластической |
деформации |
удлинения. |
Пластина |
оказывается после полного остывания несколько удли ненной по сравнению с первоначальным досварочным состоянием. После снятия внешней нагрузки удлинение пластины уменьшается на величину, соответствующую снятой нагрузке, так что окончательно после освобож дения из приспособления пластина имеет незначитель
ное укорочение, равное примерно 0,02%- После |
|
сварки |
|||
в свободном состоянии укорочение составляет |
|
, |
|
%. |
|
На основании многочисленных данных |
эксперимен |
||||
|
0 |
|
1 |
|
тальных исследований влияние активных сил на оста точные деформации и напряжения можно охарактери зовать следующими положениями.
1. Снижение деформаций происходит за счет уме шения ширины зоны пластической деформации в обла сти шва и образования зон пластических деформаций на участках, наиболее удаленных от шва: укорочения —
102
в случае наплавки на кромку и удлинения — в случае наплавки на середину пластины.
2. При определенной величине активных сил шири ны зон пластических деформаций в области шва и на участках, наиболее отдаленных от шва, могут стать равными. В этом случае остаточная деформация после
сварки |
(изгиб или |
продольное укорочение) снижается |
|||
до минимума. |
|
осуществляется |
|||
3. Снятие остаточных деформаций |
|||||
усилием, |
создающим максимальные |
расчетные |
напря |
||
жения |
в |
холодной |
пластине, недостигающие |
предела |
текучести. Это объясняется тем, что наиболее эффек тивное воздействие активных сил происходит в тот мо мент, когда ширина зоны термопластичности достигает наибольшего значения, а величина сечения, восприни мающего внешнее усилие, становится минимальной.
4. Величина внутренних упруго-пластических дефор маций растяжения в зоне шва после полного остывания снижается по сравнению со сваркой в свободном состоя нии, причем упругий компонент внутренних деформаций в зоне шва снижается на величину, создаваемую внеш ним усилием. На участках, наиболее отдаленных от шва, упругий компонент внутренних деформаций, на против, повышается.
Несмотря на простоту расчета и неучет некоторых факторов, ведущих к несоответствию теоретического и действительного процессов развития деформаций, при веденная расчетная схема процесса развития деформа ций позволяет достаточно точно выявить основные ко личественные закономерности процесса и причины, влия ющие на изменение величины деформаций при воздей ствии активных сил.
При величине активных сил, способствующих обра зованию областей пластических деформаций, равных между собой при нагреве в зоне шва и на удаленных от шва участках, остаточные деформации элемента бу дут равны нулю.
При дальнейшем увеличении активных сил в резуль тате тех же причин элемент после сварки окажется де формированным в направлении, противоположном де формации при сварке без нагрузки.
С увеличением жесткости элемента в пределах, до пускающих существование плоского сечения в течение всего процесса сварки, очевидно, закономерности
ЮЗ
остаются темн же самыми. Увеличивается лишь вели чина необходимого для достижения того же эффекта внешнего усилия.
Несмотря на снижение остаточных деформации укороченпя и устранение изгиба, полпого устранения оста-
|
|
точньГх напряжений (со- |
||||||
|
|
гласно |
эксперименталь |
|||||
|
|
ным данным) может не |
||||||
|
|
произойти, если остаточ |
||||||
|
|
ные |
напряжения |
в |
шве |
|||
|
|
ниже |
предела |
текучести, |
||||
|
|
хотя |
величина |
средних |
||||
|
|
напряжений |
растяжения |
|||||
|
|
от внешней нагрузки пре |
||||||
|
|
вышает |
напряжения |
рас |
||||
|
|
тяжения в шве (рис. 41). |
||||||
|
|
Вообще |
решить |
задачу |
||||
|
|
одновременного |
полного |
|||||
|
|
устранения и |
остаточных |
|||||
|
|
деформаций и остаточных |
||||||
|
|
напряжений, в особенно |
||||||
Рис. 41. Распределение оста |
сти в профильных эле |
|||||||
ментах, |
трудно. |
Однако |
||||||
точных напряжении в свар |
||||||||
ном соединении |
ннзкоуглеро- |
следует иметь в виду, |
что |
|||||
дистон стали |
[37] |
основное |
назначение |
ме |
||||
|
|
тода |
активных сил — это |
устранение деформаций. Поэтому там, где возможность возникновения хрупких разрушений не вызывает опа сений, устранение напряжений методом активных сил следует считать второстепенной задачей.
УСТРАНЕНИЕ ДЕФОРМАЦИЙ ПРОФИЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Наиболее целесообразная область применения мето да активных сил для профильных элементов — это изго товление профилей, панелей с наборами различной фор мы и других элементов, в которых сварной шов распо лагается таким образом, что создает изгиб относительно одной из главных осей инерции сечения. Очевидно, при ложение обратного внешнего момента в этом случае мо жет компенсировать сварочные деформации изгиба. Но возникающее от сварки усадочное усилие действует па полное сечение профиля, в то время как предваритель ные растягивающие усилия могут быть приложены к от-
104
дельным элементам перед сваркой. Причем могут из меняться как величина, так и характер приложения внешних усилий. Рассмотрим особенности действия ак тивных сил при сварке профильных элементов таврово го и двутаврового сечений сплошным проплавлением одного из элементов сечения (полки).
После сварки таких профилей в зажимном приспо соблении, обеспечивающем фиксацию полки относитель но стенки, возникают общие деформации продольного изгиба, а в случае тонкостенных профилей — и потеря устойчивости по кромкам полок и стенок. Внешние уси лия должны быть приложены перед сваркой таким об разом, чтобы создавать некоторую деформацию, обрат ную сварочной, т. е. для профилей таврового сечения необходимо обеспечить обратный изгиб в направлении продольной оси.
Ввиду того, что сечение не монолитно в момент ра
стяжения, |
усилия |
могут быть |
приложены |
к |
стенке и |
|
полке, либо |
только |
к |
стенке, |
либо только |
к полке |
|
(рис. 42). Рассмотрим |
физически картину |
образования |
деформаций, если растяжению подвержена только стенка.
Приложение растягивающего усилия Р (рис. 42, д) вдоль нейтральной оси стенки перед началом сварки приводит к некоторому удлинению без изгиба. Напря жения растяжения являются равномерными по всему сечению стенки. В процессе сварки сечение ослабляется при движении источника теплоты за счет появления зо ны термопластичное™. Это приводит к местному внецентренному растяжению и образованию деформаций изгиба в данном сечении, интегральное значение кото рых может быть выражено некоторым углом <рі. Зная режим сварки, температурное поле, в стенке тавра опре деляют ширину зоны термопластичности. Суммарный угол поворота от растяжения стенки и ее ослабления сваркой в первом приближении может быть определен
по формулам сопротивления материалов *. |
|
|
|||||
Прогиб и угол поворота |
от |
действия усадочного |
|||||
усилия |
определяются |
для всего |
сечения |
(рис. |
42, г, |
в). |
|
У гол ф2 |
имеет знак, |
противоположный |
знаку |
угла |
фі. |
||
Это свидетельствует о том, |
что предварительное растя- |
1 Подробное исследование этого вопроса рассматривается в диссертации Шамотко Е. Г.
105
жение полки вдоль ее нейтральной линии должно умень шить общую деформацию профильного элемента.
Снятие растягивающего усилия (или, что то же са мое— приложение обратного усилия к сваренному про филю) после сварки (рис. 42, о/с) дает качественно тот
Рис. 42. Варианты приложения усилий (а, б, в) к сечению тавра (г) ’при сварке сплошным проплав лением и определение деформации изгиба при ра стяжении стенки тавра (д) под действием усадоч ного усилия (г), после снятия растягивающих про
филь усилии (ж)
же эффект, что и досварочное растяжение стенки. Угол поворота фз имеет, так же как и фь знак, противополож ный ф2 . Очевидно, что от соотношения углов поворота, возникающих в результате растяжения, сварки и снятия нагрузки, в решающей степени зависит величина оста точной деформации. В свою очередь, углы поворота фі
ифз зависят как от величины усилия растяжения Р, так
иот точки его приложения по высоте стенки и режимов сварки. Рассмотрим влияние этих параметров на при мере.
Пример. Определить изменение остаточных деформаций и на пряжений в профиле (рис. 42, г), свариваемом сплошным проплав лением на режиме: сила тока 60 А, напряжение 12 В, скорость
106
св ар к и 24 м /ч . М а т е р и а л п р о ф и л я — т и та н о в ы й сп л а в . Р а с т я ж е н и ю п о д в е р г а е т с я ст ен к а , точ к а п р и л о ж е н и я у си л и я Р и е г о в ел и ч и н а
м о г у т м ен я т ь ся . Т р е б у е т с я |
о п р е д е л и т ь и х о п т и м а л ь н о е со ч ет а н и е , |
и сх о д я и з у с л о в и й о б р а зо в а н и я м и н и м ал ь н ы х д е ф о р м а ц и й п о с л е |
|
|
|
|
св ар к и . |
Д л и н а п р о ф и л я /. Ш и р и н а |
|||||
(р £ -------^-і---------- ------------------—. |
зо н ы |
т е р м о п л а ст и ч н о ст и |
Ь о п р е д е - |
|||||||
~рі~ ^ |
|
|
|
л я ет ся и з в ы р а ж ен и я д л я м а к си м а л ь |
||||||
■S |
|
|
|
ны х т е м п е р а т у р к а к г р а н и ц а и зо т е р |
||||||
|
|
|
мы 8 0 0 ° С: 6 = 5 , 2 м м . М о м е н т и н ер |
|||||||
4 |
|
|
|
ции |
сеч ен и я |
т а в р а , п р и н и м а ем ы й в |
||||
3 |
|
|
|
р а сч ет , У х т = |
1,71 |
см'*; м о м е н т |
и н ер |
|||
|
|
|
ции |
стен к и , о с л а б л е н н о й |
зо н о й |
т ер - |
||||
2 - |
|
|
|
|||||||
|
|
|
м о п л а ст и ч н о ст н , / * с = 0 , 3 4 с м 4. |
|
||||||
1 |
|
|
|
П о |
ф о р м у л е |
у г л а |
п о в о р о т а |
|||
О |
|
|
|
Ml |
|
|
за в и с и м о с т ь |
у г л а |
||
7 |
2 \ |
\ ? У ,о м |
ф = ~ |
н а х о д и м |
||||||
- 7 |
L J |
|
|
|
|
|
||||
|
г ѵ |
" |
п о в о р о т а |
о т |
точ к и |
п р и л о ж е н и я |
у с и |
|||
-2 - |
|
|||||||||
ср = ср ^(р -(р \ |
л и я |
б е з |
у ч е т а |
у с а д о ч н о й |
силы |
|||||
-3 |
|
|
|
(р и с . 4 3 ,а ) . |
|
|
|
|
||
-4 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-5 |
|
о) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,85р |
к г с /с м 2 |
4,6'8р |
|
|
4,32р |
|
|
|
|
|
|
|
Д 5 5 р |
14,31р |
|
|
|
|
^5 =0,5см
-3J7p
|
|
4 ,73р |
|
|
3,03p |
|
|
\ 5 2 8 p |
„ |
|
|
|
|
|
|||
|
Ë É k |
|
_ |
ЕЕ] |
|
-5 ,5 5 p |
z p ' |
|
~8,41p |
|
|
|
|
||||
~0,55р |
W P |
- 3 J p \ |
4,8p |
|
% |
2 ,21p |
^ |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
у =2,0 см |
|
и =2,5cm |
|
s^y= 3,0cM |
|
|
|
|
|
||||||
-0 ,4 р |
|
|
|
|
\ г Р |
|
|
|
'2 ,1 3 p |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р и с . |
4 3 . |
У глы |
п о в о р о т а |
сеч ен и я |
( а ) |
и |
о ст а т о ч н ы е |
св а р о ч н ы е н а |
|||||||||
п р я ж е н и я |
в |
ст ен к е т а в р а |
( б ) |
в |
за в и с и м о с т и |
о т |
к о о р д и н а т ы |
точки |
|||||||||
|
|
|
|
п р и л о ж ен и я р а ст я г и в а ю щ ег о у си л и я |
|
|
|||||||||||
|
У гол |
п о в о р о т а о т |
д е й с т в и я |
у с а д о ч н о г о |
у си л и я |
Рус.’ |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Русе1 |
|
£ ѵс0 , 6 / |
|
|
Р УЛ |
|
|
(2 3 ) |
||||
|
|
|
ер = • |
EJX |
|
- у е ~ _______о |
3 5 |
- У - . |
|
|
|||||||
|
|
|
|
£ 1 ,7 1 |
- |
и *д а |
£ |
|
|
|
|||||||
|
П о ст а в и м у с л о в и е м о б е с п е ч е н и е н у л е в о г о п р о г и б а п ри р а с т я ж е |
||||||||||||||||
нии |
стен к и |
в д о л ь |
н ей т р а л ь н о й |
о си , т. е. |
п ри |
у — 2 |
см . Т о г д а |
угл ы |
|||||||||
п о в о р о т а |
о т у с а д о ч н о г о |
и |
р а ст я ги в а ю щ его |
у си л и й |
д о л ж н ы |
бы ть |
107
равны поабсолютной величине, но противоположны по знаку. При
і/= 2 см фі + фз= 1,56 |
РІ |
. Следовательно: |
|
|
РІ |
Яѵс/ |
(24) |
|
1,56 — = 0,35 — — |
|||
и при известном |
усадочном |
усилии Рус необходимое растягнваю- |
||
Р у с |
|
приложения |
усилия меняет |
|
щее усилие Р = "рд". Перемещение точки |
||||
суммарный угол |
поворота |
(фі + фз—фа) |
в широких |
пределах. Оче |
видно, смещая точку приложения растягивающего усилия вверх от нейтральной осп ближе к сварному шву, мы уменьшаем величину требующегося для растяжения усилия. Для каждой точки приложе ния усилия нетрудно определить и остаточные напряжения (рис. 43, б), изменяющиеся в довольно широком диапазоне как по величине, так и по знаку.
Прогиб балки (угол поворота) зависит от величины усилия растяжения. Причем изменение места приложе ния усилия увеличивает или снижает чувствительность растягиваемого элемента к величине усилия. Для рас смотренной выше балки приложение усилия по нижне му краю стенки (у = 4 см) не снижает, а, наоборот, уве личивает остаточные деформации; усилие, приложенное в промежутке между у = 2,5 и 3 см, вообще не окажет влияния на сварочные деформации, т. е. будет абсо лютно бесполезным (рис. 44,а). Для получения нулево го прогиба в случае приложения растягивающих усилий
по верхней кромке стенки |
(у= ) необходимое |
усилие |
должно быть уменьшено в 4 |
раза по сравнению с уси |
|
0 |
|
|
лием Р, приложенным посередине стенки. |
вообще |
|
Растяжение стенки ниже нейтральной оси |
нецелесообразно, так как и остаточные напряжения в этом случае увеличатся по сравнению со сварочными, или во всяком случае возрастет объем остаточного пла стического укорочения (рис.^44,б). Если возникает во прос о выборе места приложения усилия и его величи ны, то следует иметь в виду, что наиболее целесообраз но растягивать стенку как можно ближе к месту нало жения сварного шва, но при этом необходимо строго соблюдать постоянство растягивающего усилия. Превы шение его может привести к деформациям, обратным по знаку сварочным.
Основные закономерности, приведенные выше, в ос новном справедливы и для профилей другого очертания. Однако основная область применения метода активных
108
(pE/Pl |
tiiußa/P |
а) |
|
5) |
|
Рис. 44. Зависимость угла поворота (а) |
и остаточных |
||
напряжении (б) в тавровом профиле, выраженных в отно |
|||
сительных единицах, от |
величины растягивающего |
усилия |
|
и точки |
его приложения |
|
|
сил— это профили таврового и двутаврового |
сечений, |
||
а также панели, имеющие в качестве |
ребер жесткости |
||
тавровые профили или плоские стенки. |
|
|
ПРИМЕНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКОГО ВИБРИРОВАНИЯ ДЛЯ УМЕНЬШЕНИЯ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ
За рубежом все большее распространение находит вибрационный способ снятия остаточных сварочных на пряжений в сварных конструкциях. Сущность способа заключается в создании в сварных конструкциях (после сварки) переменных напряжений определенной величи ны с помощью механических вибраторов. Вибрирование, как правило, осуществляется на резонансных и близких к резонансным частотах в течение определенного про межутка времени.
В отдельных случаях вибрирование применяется взамен термообработки, что экономичнее примерно в 1 0 раз, так как имеет ряд следующих существенных преимуществ:
1. Необходимое для этого оборудование являет универсальным для различных конструкций, компакт ным и переносным.
109