Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Сагалевич, В. М. Методы устранения сварочных деформаций и напряжений

.pdf
Скачиваний:
37
Добавлен:
20.10.2023
Размер:
7.71 Mб
Скачать

Тогда

°кр

5,031

.-л-2,1 ’10°

яй 98,2 кгс/см2.

12(1 — 0,3=)

 

 

46,75/

Для того чтобы не было опасности потери устойчи­ вости, И. П. Трочум установил, что остаточные напря­ жения сжатия в листах должны быть, по крайней меое. в 1,7 раза меньше критических [33], т. е.

 

гу _

1,7

= 1 S:L « 57,8 кгс/см2.

 

 

1,7

 

 

 

По

формуле

(18),

принимая

а'р — ар,

рассчитаем

предварительные напряжения растяжения:

 

°

СТ;/4

а>6

2400 —

57,8-100

 

6,5

р — ° т

А

 

 

 

 

ä ; 1511 кгс/см2.

Итак, необходимые напряжения растяжения долж­ ны составлять стр = 0,63атТогда, согласно формуле (7), в активной зоне остаточные напряжения растяжения бу­ дут равны

= О

.

з

= 0 .3 7 .2 4 0 0 (1 0 0 -6 .5 )^ т

t

 

Ь

 

100

 

В случае сварки ненапряженных листов в зоне пла­ стических деформаций напряжения достигают предела текучести сгт= 2400 кгс/см2 и в соответствии с форму­ лой (19) напряжения сжатия в остальной части листа имеют среднее значение:

 

о„ =

« 167 кгс/см2,

 

 

 

b - b Q

 

т.

е. при сварке без

приложения активных сил Ст > а ир,

и,

как следствие, происходит потеря устойчивости

2листа.

Б. Расчет растягивающих усилий. При напряжениях растяжения ар= 0,63ат удлинение листов, согласно фор­ муле (1 2 ), будет равно:

А/ == 0,63gr

__

0,63-2400 100 « 0 ,7 2 мм.

Е

~

2,1-10°

Вполне естественно, что наиболее неблагоприятным случаем является равномерное растяжение листов по

100

всей ширине b. Для определения растягивающего уси­ лия используют формулу (2 1 ):

Р = 0,63сгтЛ = 0,63-2400-100-0,5 = 22,7 тс.

Если усилия приложены только по оси шва, то ве­ личина растягивающего усилия подсчитывается по фор­ муле (2 2 ):

для случая рис. 40, а

Р = /гбООЛ = 1-600-15 = 9000 кгс = 9 тс;

для случая рис. 40,6

Р — 0,5-600-15 = 4500 кгс = 4,5 тс;

для случая рис. 40, в

Р — 0,3-600-15 = 2700 кгс = 2,7 тс.

Для практического осуществления метода активных сил необходимы соответствующие устройства, обеспечи­ вающие ту или иную схему передачи усилии и фикса­ цию кромок соединяемых элементов в зажимных при­ способлениях. Техническое осуществление методов ра­ стяжения может иметь несколько вариантов. Однако приспособления должны обладать достаточно большой жесткостью и обеспечивать большие усилия при растя­ жении свариваемых деталей.

Случай, представленный на рис. 40, а, на практике трудно осуществить, так как в процессе сварки проис­ ходят сварочные временные деформации, приводящие к перераспределению напряжений по сечению пластин. Схема, представленная на рис. 40, б, ближе к практи­ ческому осуществлению. Она допускает изменение раз­ мера деталей в процессе нагрева и охлаждения за счет некоторой разгрузки тянущих механизмов в процессе сварки и догрузки при охлаждении вследствие образо­ вания остаточных напряжений. Наименее трудным с конструктивных позиций является принцип, приведен­ ный на рис. 40, в, так как приложение усилий может быть осуществлено самыми простейшими способами, на­ пример гидравлическими или пневматическими приспо­ соблениями. Требуемое удлинение определяется лишь постоянством давления в пневмопли гидроцилиндре, которое не должно меняться ни в процессе сварки, ни в процессе охлаждения. Очевидно, то обстоятельство, что при осуществлении последней схемы требуются наи-

Юі

меньшие усилия растяжения, может служить основанием

для принятия этой схемы как

наиболее оптимальной.

В большинстве экспериментальных работ наряду со

снижением напряжений

в активной зоне

отмечается

уменьшение ее ширины.

Это,

по-видимому,

связано с

тем, что по мере удаления от шва напряжения растя­ жения переходят в сжимающие не скачком, а постепен­ но в некотором интервале. Это еще в большей степени способствует эффективности предварительного растя­ жения.

Например, при наплавке валика па кромку, когда активные силы могут быть созданы приложением внеш­ него момента, обратного сварочному по знаку, ширина зоны пластических сварочных деформаций уменьшается вдвое по сравнению со сваркой в свободном состоянии, если внешний момент создает на кромках пластины на­ пряжения, равные 0,5 от. При этом происходит полное устранение деформаций, а в стороне, противоположной шву, образуется зона пластических деформаций укоро­ чения, равная примерно зоне усадки в области шва. На­ пряжения в области шва снижаются па величину, со­ здаваемую внешним моментом. В свободном состоянии

они

достигают

на

кромке предела

текучести, т. е.

2400

кгс/см2; а

при

сварке

под

нагрузкой

равны

1 1 0 0

кгс/см

(момент

создавал

напряжения

на

кромке

кгс/см 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2) .

 

 

 

 

 

 

 

 

1 2 0 0При сварке встык по краям пластин образуются уча­

стки

пластической

деформации

удлинения.

Пластина

оказывается после полного остывания несколько удли­ ненной по сравнению с первоначальным досварочным состоянием. После снятия внешней нагрузки удлинение пластины уменьшается на величину, соответствующую снятой нагрузке, так что окончательно после освобож­ дения из приспособления пластина имеет незначитель­

ное укорочение, равное примерно 0,02%- После

 

сварки

в свободном состоянии укорочение составляет

 

,

 

%.

На основании многочисленных данных

эксперимен­

 

0

 

1

 

тальных исследований влияние активных сил на оста­ точные деформации и напряжения можно охарактери­ зовать следующими положениями.

1. Снижение деформаций происходит за счет уме шения ширины зоны пластической деформации в обла­ сти шва и образования зон пластических деформаций на участках, наиболее удаленных от шва: укорочения —

102

в случае наплавки на кромку и удлинения — в случае наплавки на середину пластины.

2. При определенной величине активных сил шири­ ны зон пластических деформаций в области шва и на участках, наиболее отдаленных от шва, могут стать равными. В этом случае остаточная деформация после

сварки

(изгиб или

продольное укорочение) снижается

до минимума.

 

осуществляется

3. Снятие остаточных деформаций

усилием,

создающим максимальные

расчетные

напря­

жения

в

холодной

пластине, недостигающие

предела

текучести. Это объясняется тем, что наиболее эффек­ тивное воздействие активных сил происходит в тот мо­ мент, когда ширина зоны термопластичности достигает наибольшего значения, а величина сечения, восприни­ мающего внешнее усилие, становится минимальной.

4. Величина внутренних упруго-пластических дефор­ маций растяжения в зоне шва после полного остывания снижается по сравнению со сваркой в свободном состоя­ нии, причем упругий компонент внутренних деформаций в зоне шва снижается на величину, создаваемую внеш­ ним усилием. На участках, наиболее отдаленных от шва, упругий компонент внутренних деформаций, на­ против, повышается.

Несмотря на простоту расчета и неучет некоторых факторов, ведущих к несоответствию теоретического и действительного процессов развития деформаций, при­ веденная расчетная схема процесса развития деформа­ ций позволяет достаточно точно выявить основные ко­ личественные закономерности процесса и причины, влия­ ющие на изменение величины деформаций при воздей­ ствии активных сил.

При величине активных сил, способствующих обра­ зованию областей пластических деформаций, равных между собой при нагреве в зоне шва и на удаленных от шва участках, остаточные деформации элемента бу­ дут равны нулю.

При дальнейшем увеличении активных сил в резуль­ тате тех же причин элемент после сварки окажется де­ формированным в направлении, противоположном де­ формации при сварке без нагрузки.

С увеличением жесткости элемента в пределах, до­ пускающих существование плоского сечения в течение всего процесса сварки, очевидно, закономерности

ЮЗ

остаются темн же самыми. Увеличивается лишь вели­ чина необходимого для достижения того же эффекта внешнего усилия.

Несмотря на снижение остаточных деформации укороченпя и устранение изгиба, полпого устранения оста-

 

 

точньГх напряжений (со-

 

 

гласно

эксперименталь­

 

 

ным данным) может не

 

 

произойти, если остаточ­

 

 

ные

напряжения

в

шве

 

 

ниже

предела

текучести,

 

 

хотя

величина

средних

 

 

напряжений

растяжения

 

 

от внешней нагрузки пре­

 

 

вышает

напряжения

рас­

 

 

тяжения в шве (рис. 41).

 

 

Вообще

решить

задачу

 

 

одновременного

полного

 

 

устранения и

остаточных

 

 

деформаций и остаточных

 

 

напряжений, в особенно­

Рис. 41. Распределение оста­

сти в профильных эле­

ментах,

трудно.

Однако

точных напряжении в свар­

ном соединении

ннзкоуглеро-

следует иметь в виду,

что

дистон стали

[37]

основное

назначение

ме­

 

 

тода

активных сил — это

устранение деформаций. Поэтому там, где возможность возникновения хрупких разрушений не вызывает опа­ сений, устранение напряжений методом активных сил следует считать второстепенной задачей.

УСТРАНЕНИЕ ДЕФОРМАЦИЙ ПРОФИЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Наиболее целесообразная область применения мето­ да активных сил для профильных элементов — это изго­ товление профилей, панелей с наборами различной фор­ мы и других элементов, в которых сварной шов распо­ лагается таким образом, что создает изгиб относительно одной из главных осей инерции сечения. Очевидно, при­ ложение обратного внешнего момента в этом случае мо­ жет компенсировать сварочные деформации изгиба. Но возникающее от сварки усадочное усилие действует па полное сечение профиля, в то время как предваритель­ ные растягивающие усилия могут быть приложены к от-

104

дельным элементам перед сваркой. Причем могут из­ меняться как величина, так и характер приложения внешних усилий. Рассмотрим особенности действия ак­ тивных сил при сварке профильных элементов таврово­ го и двутаврового сечений сплошным проплавлением одного из элементов сечения (полки).

После сварки таких профилей в зажимном приспо­ соблении, обеспечивающем фиксацию полки относитель­ но стенки, возникают общие деформации продольного изгиба, а в случае тонкостенных профилей — и потеря устойчивости по кромкам полок и стенок. Внешние уси­ лия должны быть приложены перед сваркой таким об­ разом, чтобы создавать некоторую деформацию, обрат­ ную сварочной, т. е. для профилей таврового сечения необходимо обеспечить обратный изгиб в направлении продольной оси.

Ввиду того, что сечение не монолитно в момент ра­

стяжения,

усилия

могут быть

приложены

к

стенке и

полке, либо

только

к

стенке,

либо только

к полке

(рис. 42). Рассмотрим

физически картину

образования

деформаций, если растяжению подвержена только стенка.

Приложение растягивающего усилия Р (рис. 42, д) вдоль нейтральной оси стенки перед началом сварки приводит к некоторому удлинению без изгиба. Напря­ жения растяжения являются равномерными по всему сечению стенки. В процессе сварки сечение ослабляется при движении источника теплоты за счет появления зо­ ны термопластичное™. Это приводит к местному внецентренному растяжению и образованию деформаций изгиба в данном сечении, интегральное значение кото­ рых может быть выражено некоторым углом <рі. Зная режим сварки, температурное поле, в стенке тавра опре­ деляют ширину зоны термопластичности. Суммарный угол поворота от растяжения стенки и ее ослабления сваркой в первом приближении может быть определен

по формулам сопротивления материалов *.

 

 

Прогиб и угол поворота

от

действия усадочного

усилия

определяются

для всего

сечения

(рис.

42, г,

в).

У гол ф2

имеет знак,

противоположный

знаку

угла

фі.

Это свидетельствует о том,

что предварительное растя-

1 Подробное исследование этого вопроса рассматривается в диссертации Шамотко Е. Г.

105

жение полки вдоль ее нейтральной линии должно умень­ шить общую деформацию профильного элемента.

Снятие растягивающего усилия (или, что то же са­ мое— приложение обратного усилия к сваренному про­ филю) после сварки (рис. 42, о/с) дает качественно тот

Рис. 42. Варианты приложения усилий (а, б, в) к сечению тавра (г) ’при сварке сплошным проплав­ лением и определение деформации изгиба при ра­ стяжении стенки тавра (д) под действием усадоч­ ного усилия (г), после снятия растягивающих про­

филь усилии (ж)

же эффект, что и досварочное растяжение стенки. Угол поворота фз имеет, так же как и фь знак, противополож­ ный ф2 . Очевидно, что от соотношения углов поворота, возникающих в результате растяжения, сварки и снятия нагрузки, в решающей степени зависит величина оста­ точной деформации. В свою очередь, углы поворота фі

ифз зависят как от величины усилия растяжения Р, так

иот точки его приложения по высоте стенки и режимов сварки. Рассмотрим влияние этих параметров на при­ мере.

Пример. Определить изменение остаточных деформаций и на­ пряжений в профиле (рис. 42, г), свариваемом сплошным проплав­ лением на режиме: сила тока 60 А, напряжение 12 В, скорость

106

св ар к и 24 м /ч . М а т е р и а л п р о ф и л я — т и та н о в ы й сп л а в . Р а с т я ж е н и ю п о д в е р г а е т с я ст ен к а , точ к а п р и л о ж е н и я у си л и я Р и е г о в ел и ч и н а

м о г у т м ен я т ь ся . Т р е б у е т с я

о п р е д е л и т ь и х о п т и м а л ь н о е со ч ет а н и е ,

и сх о д я и з у с л о в и й о б р а зо в а н и я м и н и м ал ь н ы х д е ф о р м а ц и й п о с л е

 

 

 

 

св ар к и .

Д л и н а п р о ф и л я /. Ш и р и н а

(р £ -------^-і---------- ------------------—.

зо н ы

т е р м о п л а ст и ч н о ст и

Ь о п р е д е -

~рі~ ^

 

 

 

л я ет ся и з в ы р а ж ен и я д л я м а к си м а л ь ­

■S

 

 

 

ны х т е м п е р а т у р к а к г р а н и ц а и зо т е р ­

 

 

 

мы 8 0 0 ° С: 6 = 5 , 2 м м . М о м е н т и н ер ­

4

 

 

 

ции

сеч ен и я

т а в р а , п р и н и м а ем ы й в

3

 

 

 

р а сч ет , У х т =

1,71

см'*; м о м е н т

и н ер ­

 

 

 

ции

стен к и , о с л а б л е н н о й

зо н о й

т ер -

2 -

 

 

 

 

 

 

м о п л а ст и ч н о ст н , / * с = 0 , 3 4 с м 4.

 

1

 

 

 

П о

ф о р м у л е

у г л а

п о в о р о т а

О

 

 

 

Ml

 

 

за в и с и м о с т ь

у г л а

7

2 \

\ ? У ,о м

ф = ~

н а х о д и м

- 7

L J

 

 

 

 

 

 

г ѵ

"

п о в о р о т а

о т

точ к и

п р и л о ж е н и я

у с и ­

-2 -

 

ср = ср ^(р -(р \

л и я

б е з

у ч е т а

у с а д о ч н о й

силы

-3

 

 

 

(р и с . 4 3 ,а ) .

 

 

 

 

-4 -

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-5

 

о)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3,85р

к г с /с м 2

4,6'8р

 

 

4,32р

 

 

 

 

 

 

Д 5 5 р

14,31р

 

 

 

 

^5 =0,5см

-3J7p

 

 

4 ,73р

 

 

3,03p

 

 

\ 5 2 8 p

 

 

 

 

 

 

Ë É k

 

_

ЕЕ]

 

-5 ,5 5 p

z p '

 

~8,41p

 

 

 

 

~0,55р

W P

- 3 J p \

4,8p

 

%

2 ,21p

^

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

у =2,0 см

 

и =2,5cm

 

s^y= 3,0cM

 

 

 

 

 

-0 ,4 р

 

 

 

 

\ г Р

 

 

 

'2 ,1 3 p

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

S)

 

 

 

 

 

 

 

Р и с .

4 3 .

У глы

п о в о р о т а

сеч ен и я

( а )

и

о ст а т о ч н ы е

св а р о ч н ы е н а ­

п р я ж е н и я

в

ст ен к е т а в р а

( б )

в

за в и с и м о с т и

о т

к о о р д и н а т ы

точки

 

 

 

 

п р и л о ж ен и я р а ст я г и в а ю щ ег о у си л и я

 

 

 

У гол

п о в о р о т а о т

д е й с т в и я

у с а д о ч н о г о

у си л и я

Рус.’

 

 

 

 

 

 

Русе1

 

£ ѵс0 , 6 /

 

 

Р УЛ

 

 

(2 3 )

 

 

 

ер = •

EJX

 

- у е ~ _______о

3 5

- У - .

 

 

 

 

 

 

£ 1 ,7 1

-

и *д а

£

 

 

 

 

П о ст а в и м у с л о в и е м о б е с п е ч е н и е н у л е в о г о п р о г и б а п ри р а с т я ж е ­

нии

стен к и

в д о л ь

н ей т р а л ь н о й

о си , т. е.

п ри

у — 2

см . Т о г д а

угл ы

п о в о р о т а

о т у с а д о ч н о г о

и

р а ст я ги в а ю щ его

у си л и й

д о л ж н ы

бы ть

107

равны поабсолютной величине, но противоположны по знаку. При

і/= 2 см фі + фз= 1,56

РІ

. Следовательно:

 

 

РІ

Яѵс/

(24)

 

1,56 — = 0,35 — —

и при известном

усадочном

усилии Рус необходимое растягнваю-

Р у с

 

приложения

усилия меняет

щее усилие Р = "рд". Перемещение точки

суммарный угол

поворота

(фі + фз—фа)

в широких

пределах. Оче­

видно, смещая точку приложения растягивающего усилия вверх от нейтральной осп ближе к сварному шву, мы уменьшаем величину требующегося для растяжения усилия. Для каждой точки приложе­ ния усилия нетрудно определить и остаточные напряжения (рис. 43, б), изменяющиеся в довольно широком диапазоне как по величине, так и по знаку.

Прогиб балки (угол поворота) зависит от величины усилия растяжения. Причем изменение места приложе­ ния усилия увеличивает или снижает чувствительность растягиваемого элемента к величине усилия. Для рас­ смотренной выше балки приложение усилия по нижне­ му краю стенки (у = 4 см) не снижает, а, наоборот, уве­ личивает остаточные деформации; усилие, приложенное в промежутке между у = 2,5 и 3 см, вообще не окажет влияния на сварочные деформации, т. е. будет абсо­ лютно бесполезным (рис. 44,а). Для получения нулево­ го прогиба в случае приложения растягивающих усилий

по верхней кромке стенки

(у= ) необходимое

усилие

должно быть уменьшено в 4

раза по сравнению с уси­

0

 

лием Р, приложенным посередине стенки.

вообще

Растяжение стенки ниже нейтральной оси

нецелесообразно, так как и остаточные напряжения в этом случае увеличатся по сравнению со сварочными, или во всяком случае возрастет объем остаточного пла­ стического укорочения (рис.^44,б). Если возникает во­ прос о выборе места приложения усилия и его величи­ ны, то следует иметь в виду, что наиболее целесообраз­ но растягивать стенку как можно ближе к месту нало­ жения сварного шва, но при этом необходимо строго соблюдать постоянство растягивающего усилия. Превы­ шение его может привести к деформациям, обратным по знаку сварочным.

Основные закономерности, приведенные выше, в ос­ новном справедливы и для профилей другого очертания. Однако основная область применения метода активных

108

(pE/Pl

tiiußa/P

а)

 

5)

 

Рис. 44. Зависимость угла поворота (а)

и остаточных

напряжении (б) в тавровом профиле, выраженных в отно­

сительных единицах, от

величины растягивающего

усилия

и точки

его приложения

 

 

сил— это профили таврового и двутаврового

сечений,

а также панели, имеющие в качестве

ребер жесткости

тавровые профили или плоские стенки.

 

 

ПРИМЕНЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКОГО ВИБРИРОВАНИЯ ДЛЯ УМЕНЬШЕНИЯ СВАРОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ

За рубежом все большее распространение находит вибрационный способ снятия остаточных сварочных на­ пряжений в сварных конструкциях. Сущность способа заключается в создании в сварных конструкциях (после сварки) переменных напряжений определенной величи­ ны с помощью механических вибраторов. Вибрирование, как правило, осуществляется на резонансных и близких к резонансным частотах в течение определенного про­ межутка времени.

В отдельных случаях вибрирование применяется взамен термообработки, что экономичнее примерно в 1 0 раз, так как имеет ряд следующих существенных преимуществ:

1. Необходимое для этого оборудование являет универсальным для различных конструкций, компакт­ ным и переносным.

109

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ