книги из ГПНТБ / Байков, Б. Н. Технико-экономическое нормирование потерь и разубоживания полезных ископаемых при добыче
.pdf8) |
плотность рудноіі массы определяется |
по формуле (94) |
|
|
|||||||||
|
Ѵр.м = 0,01 (82 .1,923+ |
18-2,538) = 0 ,0 1 |
(157,7 + |
45,7) = 2,034 т/м3; |
|
||||||||
9) |
предельное |
объемное |
разубоживанпе определяется по формуле (93) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
2,034 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Рпр — 1,923 |
82 = |
87%; |
|
|
|
|||
10) |
высота эллипсоида |
|
выпуска |
И и коэффициент |
К определяются |
по гра- |
|||||||
фіжу |
зависимости |
Р
19 |
|
табл. |
|
Продолжение |
вариантам разработки |
|
Технико-экономические показатели но |
è?
СО
X1!
=
С
г?
Xи
п
СО
ю
578
578
сс
Г-
ю
«5
та
о
га
с
та
го
та
сг
та to
|
С4! |
|
|
|
О С |
ю |
ОС |
04 |
|
||
о і |
|
О |
|
2 |
|
||
со |
о |
о |
|
со |
|||
|
0-1 |
|
|
|
04 |
|
|
7392 |
00 |
0,269 |
1,002 |
СО |
04
СО
о і
|
04 |
|
|
04 |
СО |
СЧ |
СО |
04 |
CD |
о |
|
05 |
04 |
||
со |
СОО О |
о |
|
h- |
|||
O'!
|
0 4 |
|
|
7392 |
ОО |
0,257 |
0,023 |
со |
04
C D
С Ч
|
|
|
а . |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
та |
|
|
|
|
2D |
|
|
|
t : |
Ä |
|
CJ |
|
та |
||
|
О |
|||
1 |
|
йГ |
\о |
|
|
со |
|||
к |
|
о |
та |
|
2 Л |
|
ж |
CL |
|
|
н |
н |
||
G.b' |
|
о |
о |
|
С О |
|
В |
of |
|
—і |
r- .. |
|||
•Э* -Э* |
||||
и a |
CL-< |
*s*05 |
|
|
та о |
о 2 |
05 |
||
СО |
§ а |
О |
О |
|
U |
Ч«'- |
Ч / |
||
|
|
|||
СП
СО
L O
5470
СО
1-0
ю
іо
5620
СО |
о |
о |
|
н |
|
о |
2 |
|
CJ |
ос
Ч/
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
ю |
|
та* |
ю |
|
|
|
|
|
||
|
|
05 |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|||
00 |
|
|
та* |
|
ю |
|
|
|
|
|
|
||
сч |
сч |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|||
ІО |
о |
|
ü r |
|
Zr |
со |
СО |
— |
О |
||||
со |
|
00 |
|
00 |
ю |
00 |
СО |
05 |
|||||
см |
|
|
lo |
|
о |
-1- |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СМ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
03 |
|
|
ю |
|
|
L O |
|
|
|
|
|
||
|
|
05 |
|
L Q |
|
|
|
|
|
|
|
||
со |
0,734 |
|
03 |
|
5,92= |
8,37 |
6,2 |
05 |
|||||
|
|
СО |
|||||||||||
04 |
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
С Ч |
|
та* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O'» |
|
|
ю |
|
о |
+ |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
■—1 |
|
|
О |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
1.0 |
|
|
|
|
|
||
1*- |
|
|
|
-ф |
LO |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
г- |
CM |
|
|
- |
|
1-0 |
|
II |
t". |
|
о |
||
04 |
t'- |
|
|
|
|
|
|
II |
со |
||||
|
|
|
|
|
5,99 |
со |
04 |
||||||
СОСО |
О |
|
|
со |
|
оо |
00 |
<о |
05 |
||||
О-І |
|
|
|
ю |
|
о" |
_ |1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ОЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L O |
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
C D |
0,747 |
|
|
05 |
|
L O |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,37 |
|
9,18 |
||||
со |
|
|
00 |
|
Öo |
|
|
6,4 |
|||||
|
|
|
C D1 |
|
|||||||||
O l |
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
Ol |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
сч |
|
|
|
Ю |
|
о |
1~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
І''- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ІО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
05 |
|
о |
|
6 |
|
о |
ч- |
|
|
|
|
|
|
=1 |
|
с |
|
та- * CJ |
та |
|
||
|
|
|
|
|
га |
|
|
" |
|
та |
та |
|
|
|
|
сэ |
|
С5 |
|
о |
|
га |
|
||||
|
|
^ |
|
CL . |
та |
ѵ о |
|
||||||
|
|
о |
|
\С > |
|
си |
С о |
\о |
X |
|
|||
|
|
с о |
О |
|
|
% |
|
||||||
|
|
Ж |
|
|
- |
X |
та |
|
|||||
|
|
та со |
|
|
|
та ► |
|
|
|||||
|
|
со Ю |
с |
|
|
|
та |
о |
|
||||
|
|
|
|
|
|
та |
|
CL.I- |
|
||||
|
|
И |
|
II |
та |
|
hü |
*Л |
та |
|
|||
|
|
|
та |
|
|
|
си |
a |
|
||||
|
CL |
3 с |
|
|
— CD |
обычу, рудьт |
та |
та |
|
||||
|
ШCsj |
|
|
н |
та |
É- |
|
||||||
|
|
|
|
|
та |
|
|
|
|
та |
о |
|
|
|
et |
|
|
|
та |
|
|
|
|
і_ |
с |
|
|
|
|
|
|
г ; |
|
|
С |
et |
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
н |
\р |
||
|
|
|
|
|
CU |
.0 |
|
С3) |
S >■ |
Ю |
|
Ь- |
|
|
|
|
|
|
|
CL |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
с; |
|
|
к |
О- |
|
|
|
|
|
|
о |
ОС |
|
|
та |
|
|||
|
|
|
|
|
сз |
о |
тао |
|
с ; |
||||
|
|
лto |
|
а |
та |
ж |
н \о |
|
|
|
|||
|
|
ш |
та |
та |
та |
тата |
О |
С5 ггГ |
|||||
|
|
Ö |
|
II |
|
іи • и |
та |
а- а. |
CD |
о |
о |
||
|
|
о |
|
1 |
É- |
сг |
Я |
Ь 05 |
|
||||
|
|
|
|
|
\и |
тао |
О |
н |
|
||||
|
|
|
|
|
|
О |
|
X |
GJ |
с |
05О |
|
|
та ^ |
Я |
а - |
|
3 |
та. |
та |
оі |
|
с_та |
|
X |
||
та |
со" |
|
|
то |
|
||||||||
|
|
|
з |
|
|
GJ |
га |
Б.ё |
Ос |
та |
со |
||
~ di |
|
та |
|
|
|
|
та |
||||||
а - = с |
таі, |
и |
|
\ р |
-S* |
S |
Э |
тата |
та3 |
та |
|||
а |
05 |
о |
|
|
05 |
|
ей |
та |
|
|
\о |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о CQ |
5 . и |
||||
3 й |
О |
та |
|
CL |
О |
|
таи |
и |
|
||||
и |
ЧХ |
СО |
|
м |
|
S |
|
|
Ь |
а |
|
||
88
На севере граница выемочного участка по простиранию прохо дит по межучастковому профилактическому целику, на юге — по квершлагу № 52. Границей по восстанию является линия выхода
пласта |
под |
наносы, |
по |
паде |
|
|
|
|
|
|||
нию— основной штрек. |
|
п,р,% |
|
|
|
|||||||
Длина |
выемочного |
участка |
|
|
|
|
|
|||||
по простиранию 370 м, по па |
|
25 |
|
|
|
|||||||
дению— 145 |
м. |
Тектоника |
|
|
|
|
|
|||||
пласта |
спокойная, |
при прове |
|
|
|
|
|
|||||
дении |
подготовительных |
выра |
Г 20 |
|
|
|
||||||
боток |
разрывных |
нарушений |
р % - |
|
|
|
|
|||||
встречено не было. |
|
|
|
а,5- 15 |
|
|
|
|||||
Нормативный |
уровень по |
|
|
|
||||||||
терь определялся |
для |
двух |
|
|
|
|
|
|||||
сравниваемых |
систем |
разра |
|
|
|
|
|
|||||
ботки — длинными |
столбами |
9,0 -ІО |
|
|
|
|||||||
по простиранию |
(I вариант) и |
|
|
|
|
|
||||||
щитовой (11 вариант). |
|
|
3,5 - |
5 |
|
|
|
|||||
Потери |
по |
этим |
системам |
|
|
|
||||||
разработки |
|
рассчитывались |
|
|
|
|
|
|||||
конструктивным методом. |
Ис |
8,0 - |
0 |
|
|
|
||||||
ходными |
материалами |
для |
|
0, |
|
|
|
|||||
расчета служили данные экс |
|
|
|
|
|
|||||||
плуатационной разведки, мар |
Рис. |
18. |
|
|
|
|||||||
кшейдерские планы и разрезы. |
прибыли Яр, потерь Я и разубожива- |
|||||||||||
Балансовые |
|
запасы |
вые |
ния Р руды от изменения минимального |
||||||||
|
содержания |
полезного |
компонента |
атщ |
||||||||
мочного участка |
определялись |
|
в последней дозе выпуска |
|
||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Б = LHmy, т, |
|
|
|
||
где L = 370 |
м — длина |
выемочного участка |
по простиранию; |
Н — |
||||||||
= 132 м — наклонная |
высота выемочного |
участка; |
т = 2,5 |
м |
||||||||
мощность пласта; |
л? = 1,3 т/м3 — плотность угля. |
|
|
|||||||||
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
£=-=370-132-2,5.1,3 =-. 159 тыс. т. |
|
|
|||||||
I вариант. Потери угля при отработке длинными столбами по простиранию |
||||||||||||
складываются |
из потерь: в |
целиках над параллельными и основным штреками, |
||||||||||
в целике у шурфа № 848, в профилактическом целике и в целике над квершла гом № 52 (рис. 19, а).
1. |
Объем |
теряемых запасов в |
целиках над |
параллельными штреками. |
|
|
Т п . ш |
= Lhmyii — d , |
|
где |
/г=4 м — наклонная высота |
целика над |
параллельным штреком; п — 2— |
|
|
|
число параллельных штреков; |
|
|
|
|
d — количество угля, добываемого из печен, |
||
|
|
d = khSy, тыс. т; |
|
|
|
/г= 140 — общее число печей в целиках над параллельными штреками; |
|||
|
5 = 1 |
мг — поперечное сечешіс печи. |
|
|
|
|
|
|
S9 |
Тогда |
|
|
|
Ѵп.ш = 370 -4 .2 ,5 1 ,3 -2 — 140-4-1.1,3 = 8,9 |
тыс. т. |
2. |
Объем теряемых запасов над основным штреком |
|
|
V0.m = Llimy — d = 370-5-2,5-1,3 — 100.5-1-1,3 = |
5,4 тыс. т. |
3. |
Объем теряемых запасов в целике у шурфа № 848 при ширине целика ПО' |
|
простиранию 8 м и наклонной высоте участка |
132 м, за вычетом общей высоты |
|
семи штреков, равной 16 м (4 штрека высотой |
по 2,5 м и 3 штрека по 2 м), |
|
ѴШф — 8-116.2,5-1,3 = |
3,2 |
тыс. т. |
4. Объем теряемых запасов в профилактическом целике
Ѵп.ц = 5-132-2,5-1,3 = 2,14 тыс. т.
5. Обьем теряемых запасов в целике над квершлагом № 52, (см. рис. 19, а)
1+в = 17-12-2,5.1,3 = 0,7 тыс. т.
Таким образом, общие потери при I варианте
Л = 8 ,9 + 5,4 -|- 3,2 + 2,1 + 0 ,7 = 2 0 ,4 тыс. т, или 12,8%.
II вариант. Потери угля при отработке щитовой системой складываются из потерь: в межщнтовых целиках, в пачке угля толщиной 0,5 м, оставляемой в кровле пласта при подвигании щита, в целиках над параллельными штреками, в профилактическом целике, в целике над квершлагом № 52 и в целике шурфа Ns 848 (рис. 19, б).
Целик над основным штреком при отработке участка щитовой системой раз работки не оставляется. Посадка щита производится непосредственно па крепь штрека.
|
1. Объем теряемых запасов в межщитовых целиках |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
'/ м.ц = 11ін/пуп, |
|
|
|
|
|
|||
где |
(= 2 а — ширина |
межщитового |
целика; |
/і„=116 |
м — наклонная |
высота |
|||||||
|
межщптового целика на всю высоту этажа; |
|
|
||||||||||
|
п= 11 — число межщнтовых целиков; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
1+_ц = |
2.116-2,5-1,3-11 |
|
= 8 ,3 |
тыс. т. |
|
|
||||||
|
2. Объем запасов, которые теряются в пачке угля, |
оставляемой в |
кровле |
||||||||||
пласта, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ѵпач = IJhtnny, |
|
|
|
|
|
|||
где |
Л — общая длина |
щитовего |
перекрытия |
по |
|
простиранию, |
І—Ъп, |
здесь |
|||||
|
0 = 30 м — длина |
одного |
щитового |
перекрытия; |
п= 11— число |
щитов; |
|||||||
|
/г 1 — подвигаіпіе щита при отработке всего этажа, |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
/ ц = # |
— (16 + 6 ) = |
ПО м, |
|
|
|
|||||
где |
# = 1 3 2 м — наклонная |
высота |
выемочного |
участка; 16 — общая |
высота |
||||||||
|
семи штреков (см. рис. 19); |
6 — общая |
наклонная |
высота двух |
|||||||||
|
целиков, оставляемых над параллельными штреками; щит не |
||||||||||||
|
доходит до них на 3 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1/пач = 330-110-0,5-1,3 = 23,6 тыс. т. |
|
|
||||||||||
|
3. Объем теряемых |
запасов |
в |
целиках |
над |
параллельными штреками |
|||||||
|
|
|
|
Ѵ ш = |
(Llujny — d) «з, |
|
|
|
|
||||
где /і2= 3 м — высота |
целика над параллельными |
штреками при |
работе щи |
||||||||||
тами; d — количество угля, добываемого из печей, тыс. т, |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
d = |
h3SLnt.n3y, |
|
|
|
|
|
||
90
91
Рис. 19. Схемы к определению нормативных потерь угля при отработке эксплуатационного участка: а —длинными столбами по простиранию; б — щнтоиоП системой разработки
h3— высота печи, пройденной и целике над параллельным штреком,
|
|
|
|
|
|
/і3 = |
/і„=3 м; |
|
|
|
|
||
SL = 2,25 |
м -— сечешіс |
печи; |
н» — общее |
число печей над |
щитами; |
п:>— число |
|||||||
параллельных штреков |
(в машем примере п3=2). |
|
|
|
|
||||||||
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кп.ш = |
(370-3-2,5- 1,3 - 3 - 2 ,2 5 - |
1,3-55) 2 = 6 |
тыс. т. |
|
|
|||||||
4. |
Объемы |
запасов |
в |
целиках: |
профилактическом, |
над квершлагом |
и у |
||||||
турфа № 848 те же, что и в I |
варианте, г. е. соответственно |
равны |
2,14, 0,7 |
и |
|||||||||
3,2 тыс. т, пли всего 6 тыс. т. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Общие потерн угля в недрах при II варианте |
|
|
|
|
|||||||||
|
П — 8,3 + |
23,6 |
6 -j- 6 = |
43,9 |
тыс. т, или 27%. |
|
|
||||||
Зольность угля в балансовых запасах |
взята по данным эксплуатацион |
||||||||||||
ной разведки, зольность |
в |
добытом |
угле |
определялась |
по статистическим |
||||||||
данным отработки пласта Садового при применении щитовой системы разра ботки и длинных столбов по простиранию. Как правило, при щитовой системе разработки зольность на 2—2,5% была ниже, чем при отработке длинными столбами.
Расчет технико-экономических показателей по вариантам для условий отра ботки угольных месторождений отличается от расчета показателен для рудных
месторождений. |
|
|
принимать оптовую |
цепу |
1 т |
угля, |
по |
которой |
||||
За величину Ц 0 следует |
|
|||||||||||
шахта ведет расчет с потребителями. С января |
1969 г. цепа |
1 т угля, |
марки К2 |
|||||||||
(коксующийся) |
установлена |
в |
размере |
11,62 руб. |
.при зольности |
15,1%. При |
||||||
снижении (увеличении) зольности на |
1% цена |
увеличивается |
(снижается) на |
|||||||||
3%, или на |
0,35 руб. |
на |
1 |
т угля. |
Таким |
образом, |
мы |
можем |
записать |
|||
Цо—Ц о ^ П,62 |
руб. |
определяем извлекаемую |
валовую |
товарную |
ценность |
|||||||
С учетом |
сказанного |
|||||||||||
по вариантам с учетом качества добываемого угля. Зольность угля при перзом
варианте З д=18,6%, |
т. е. на 3,5% выше зольности, при которой определена ве |
|||||
личина |
и а=Цс=П,62 руб. Следовательно, |
величина Цт будет на 0,35-3,5= |
||||
= 1,22 |
руб. меньше |
Ц0. Таким |
образом, |
для I |
варианта |
7/т= Ч ,62—1,22= |
= 10,4 |
руб. |
добываемого |
при 11 варианте |
3 Д2=16,6, |
т. с. на 1,5% выше |
|
Зольность угля, |
||||||
исходной зольности, при которой определена величина И0= 11,62 руб. Поэтому
для II варианта
Цт = 11,62 — (0,35-1,5) = 11,09 руб.
Технико-экономические показатели по рассматриваемым вари антам приведены в табл. 20.
Расчетами проиллюстрирована характерная особенность при менения щитовой системы разработки. На угольных шахтах, где имеется опыт работы с данной системой, при благоприятных гор но-геологических условиях ей всегда отдают предпочтение, так как при ее применении достигается низкий уровень себестоимости добытого угля. Однако, как показали расчеты, выбор системы: разработки с учетом потерь угля показывает, что иногда следует отдать предпочтение менее производительной системе, с более высокой себестоимостью 1 т добытого угля, но дающей большую прибыль от эксплуатации участка. В нашем примере была реко мендована к применению система разработки длинными столбами
92