Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Слепых, В. Ф. Прогнозный расчет вентиляционных систем рудников

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.10.2023

Размер:

7.25 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1910 11 12 13 14 15 16 17 18 19 > Следующая >>>

Средние и максимальные значения перепадов давлений вентиляционных сооружений в указанных районах вырабо ток можно установить по среднестатистическим данным аэродинамических параметров схем проветривания рудников Казахстана (табл. 8).

Совместный анализ полученных значений фактических и максимально допустимых перепадов давлений на изолирую щих вентиляционных сооружениях позволяет выбрать соот ветствующие каждому типу место установки в сети и нор мативные потери воздуха.

						Таблица	8
			П е р е п а д д а в л е н и я
			ч е р е з в е н т и л я ц и о н
			н ы е с о о р у ж е н и я , , Т и п и з о л и
				кг/м?		р у ю щ е г о
				кг/м?		в е н т и л я ц и
						в е н т и л я ц и
!» о.	Тип	выработок		, Я	S	о н н о г о	со
s °				, Я	S	о р у ж е н и я
s °				К Я		п о т а б л и ц е
•s s			к *	К ч		4
			К Я	«1 я
I	Основные	вентиляционные
	магистрали		45,0	305,0	149,0	7, 9,12
I I	Б а з и с н ы е	в о з д у х о р а с п р е д е -
	л я ю щ н е выработки		7,5	45,0	25,0	7,11
I I I	В о з д у х о р а з д а ю щ и е		выработ	10,0	3,5
	ки очистного	участка	1,0	10,0	3,5	4,6, 8,10,18
I V	В ы р а б о т к и	вентиляционной				19,21, 22
I V	В ы р а б о т к и	вентиляционной
	сети блока		0,07	2,2	0,95 1,2,3,5,19,20
	в т. ч. д у ч к и (рудоспуски)
	с п о р о д о й		0,15	0,8	0,31 14,15,16,17
Кроме того, полученные значения для условий						рудников

позволяют установить максимально необходимую величину сопротивления изолирующего вентиляционного сооружения.

По данным таблицы 8, наибольший перепад через	сооруже
ние не превышает 305 кг/м2. При допустимых	потерях

Х),1 мг/сек сопротивление должно составлять 30 500 к\і, что и будет необходимым верхним пределом. Дальнейшее повы шение сопротивления изолирующих сооружений нерацио нально, поскольку потери сокращаются незначительно.

Приведенные данные показывают, что автоматические вентиляционные двери не позволяют осуществить надлежа щую изоляцию коротких токов воздуха в пределах вырабо ток третьего и четвертого района сети. Следовательно, при проектировании схем вскрытия и подготовки месторождений или отдельных горизонтов необходимо стремиться к тому, чтобы рабочие откаточные выработки не были путями зако рачивания струй разных знаков.

Ч и с л о в е т в е й с х е м ы п р о в е т р и в а н и я от

д е л ь н о г о очи -
стно го блока
Система р а з р а б о т к и
общее	утечек

		Таблица			9
Р а с ч е т н о е		з н а ч е н и е	К Рез
	п о с л е у с т а н о в к и			-
ном			ки	регу
	р е г у л я т о р о в

и а	дебитампо ветвейутечек	учетомс и лишковпо очистным ветвям	м	изоляторов	ляторов
естестіпри распределе			уста:после
		м	2 s

П а н е л ь н о - с т о л б о в а я
с п р и м е н е н и е м са
м о х о д н о г о			о б о р у
д о в а н и я ( Д ж е з к а з
г а н )				18	8	10,00	1,09	1,09	1,09
К а м е р н о - с т о л б о в а я
с с а м о х о д н ы м о б о
р у д о в а н и е м (Мир -
г а л и м с а й )				29	13	16,00	1,10	1,10	1,10
К а м е р н о - с т о л б о в а я с
о б ы ч н ы м о б о р у д о
в а н и е м . С и с т е м а с
д о с т а в к о й с и л о й
в з р ы в а ( Д ж е з к а з
ган,	М и р г а л и м с а й )			18	4	3,75	1,10	1,29	1,12
П о д э т а ж н ы е ш т р е к и
( М и р г а л и м с а й )				45	19	1,40	1,13	1,50	1,15
П а н е л ь н о - п о т о ч н а я
( М и р г а л и м с а й )				70	30	1,45	1,15	1,50	1,16
С и с т е м а с т в е р д е ю
щ е й	з а к л а д к о й (ва
риант		п о д э т а ж н ы х					—
ш т р е к о в , р . Т е к е л и )				25	11	1,60	—	1,22	1,14
С и с т е м а п о д э т а ж н ы х
ортов		( З ы р я н о в с к )				—	—	—	—
	блок			79	28	—	—	—	—
	к а м е р а			23	9	—	1,20	1,22	1,16
Э т а ж н о - к а м е р ' н а я						—
( З ы р я н о в с к )				36	10	—	1,12	1,20	1,15
Э т а ж н о е		о б р у ш е н и е
с т о р ц о в ы м в ы п у с								—	1,18
к о м ( З ы р я н о в с к )				40	12	2,25	1,33	—	1,18
Щ е л е в а я в ы е м к а и з
п е р е д о в ы х			восста
ю щ и х с з а к л а д к о й
в ы р а б о т а н н о г о
п р о с т р а н с т в а ( К а з -
зэлото)				12	4	—	1,10	1,20	1,12
Горизонтальные с л о и
с з а к л а д к о й (Бе -
лоусовка)				15	4	2,00	1,39	1,56	1,19

Расчет распределения воздуха в сети отдельного очистного блока

С целью анализа и нахождения зависимостей по распре делению воздуха в сети отдельного очистного блока были рассмотрены и рассчитаны схемы проветривания при систе

мах разработки, применяющихся	на рудниках	Казах
стана.
Расчет выполнялся по полным	схемам, включающим
все ветви утечек. Вопреки принятым	представлениям	схемы

получились сложными. Общее число ветвей в них достигало восьмидесяти, а утечек — от 25—45%. Кроме того, прак тика расчетных работ показала, что снижение потерь дос тигается только при совместном использовании изолирую

щих	и	регулирующих	вентиляционных	сооружений
(табл.	9).
Как		видно, потери непосредственно в очистных блоках

при различных системах и их разновидностях различны. Для


систем с открытым выработанным пространством Кѵея=					1,1—
1,12,	с закладкой — 1,12—1,14, а с обрушением —				1,15—
1,16.	По абсолютной величине		потери, за исключением ка
мерно-столбовой		системы,	превышают	нормативные
(10%).

Основным вопросом при расчете сети блока является регу лирование воздуха внутри него с последующим преобразова нием и определением необходимых параметров. Как отмеча лось, схемы проветривания блоков сложны и рассчитать их аналитическим путем трудно. Причина тому — большое число ветвей утечек. Если можно было бы в зависимости от числа и типа (сопротивления) используемых вентиляцион ных сооружений рассчитать потери, то в последующих рас четах их можно было бы исключить. В связи с этим вначале определялись потери, а затем для упрощенных сетей — параметры регуляторов, обеспечивающих заданное рас пределение по ветвям очистных работ. Преобразование и расчет параметров линейно-лучевых схем их замещения вы полнялись по данным расчета полных схем проветривания (табл. 10).

Анализируя данные таблицы, можно заметить, что для системы с открытым выработанным пространством зависи мости по установлению потерь в сети очистного блока или коэффициента резерва, а также величины сопротивления изолирующего вентиляционного сооружения практически

	Р а с ч е т н ы е з а в и с и м о с т и :
	а) у т е ч е к в с е т и б л о к а ;
С и с т е ма р а з р а б о т к и	б)	к о э ф ф и ц и е н т а	резерва;
С и с т е ма р а з р а б о т к и	в)	с о п р о т и в л е н и я	вент,
и у п р о щ е н н а я схе		с о о р у ж е н и я п р и		з а д а н
м а п р о в е т р и в а н и я		н ы х п о т е р я х ;
о ч и с т н о г о блока	г)	с о п р о т и в л е н и е	р е г у л я т о
	ра, о б е с п е ч и в а ю щ е е			з а д а н
	н о е р а с п р е д е л е н и е в с е т и
		б л о к а

С х е м а э к в и в а л е н т н о й с е т и и со п р о т и в л е н и я вет

в е й

Таблица 10

О б о з н а ч е н и е

1	2
П а н е л ь н о - с т о л б о в а я	а) З у т = п д п а „ \| /
( Д ж е з к а з г а н )	а) З у т = п д п а „ \| /
	г . й в с
	б) й Р е з = l + B ] / " j J 2 i .

а) д л я о т д е л ь н о й

па н е л и — в е т в ь

Дэ = 0 , 0 0 1 1 0

б) п р и д в у х и бо лее п а н е л я х н а о д н о м ш т р е к е

			4
	Ri=R%=Rm		— с о п р о т и в л е н и е	у ч а с т к а ш т р е к а
м е ж д у т р а н с п о р т н ы м и ш т р е к а м и п а н е л и
	RA=RS	—	с о п р о т и в л е н и е т р а н с п о р т н о г о		ш т р е
ка	п а н е л и
ви	Rs=Ra=R0,,		— с о п р о т и в л е н и е	о ч и с т н о й	вет
ви	п а н е л и

	в ) Л в . с -		П " ' Л ° " .		В'
			( А р . а - 1 ) »
ч	»	Л ш - Л В і С ( 2 р - 1 ) «			Л А В - = 0 , 0 0 0 2 7 Kfi
г)	л д , д о б — —		.	-	Л А В - = 0 , 0 0 0 2 7 Kfi

( Л в . с + в К л £ ) «

Д в с = 0 , 0 0 0 9 2 тс[х

Rs=R7	= Rsnn ne —	э к в и в а л е н т н ы е	с о п р о т и в
л е н и я ветвей у т е ч е к		ч е р е з и з о л я т о р ы	н е р а б о ч и х
з а е з д о в в п а н е л ь
RB.C —	с о п р о т и в л е н и е о д н о г о в е н т и л я ц и о н н о

го с о о р у ж е н и я

п — ч и с л о в е н т и л я ц и о н н ы х с о о р у ж е н и й Р — к о л и ч е с т в о р а б о ч и х п а н е л е й , в к о т о р ы е

в о з д у х п о д а е т с я с д а н н о г о ш т р е к а	(ветви 2, 3
и т. д.)

К а м е р н о - с т о л б о в а я с				Доч	ветвь	g„nn=Сол — п о т р е б н о е		к о л и ч е с т в о	в о з д у х а
К а м е р н о - с т о л б о в а я с	а) д					д л я	п р о в е т р и в а н и я п а н е л и	( б л о к а )
с а м о х о д н ы м о б о р у д о	а) д	у т			Д э к в = 0 , 0 0 1 3 2	д л я	п р о в е т р и в а н и я п а н е л и	( б л о к а )
с а м о х о д н ы м о б о р у д о				Лв.с	Д э к в = 0 , 0 0 1 3 2
в а н и е м ( М и р г а л и м -
с а й )	б)	Г р е з = 1 + п " ( / ^				R2, R7 — с о п р о т и в л е н и е т р а н с п о р т н ы х ш т р е к о в

						п а н е л е й
						п а н е л е й
	в)	RB.C—	iPRo			д 3	і д 5 — с о п р о т и в л е н и е	о ч и с т н ы х	ветвей па
			iPRo			н е л и
			(.Крез	I ) 2

	г) д о с т и г а е т с я у с т а н о в к о й
	и з о л и р у ю щ е г о в е н т и л я ц и
	о н н о г о	с о о р у ж е н и я		в		вет
		в и	9;
К а м е р и о - с т о л б о в а я			к*вш			+
с и с т е м а с о б ы ч н ы м	о) д у т		к*вш			+
с и с т е м а с о б ы ч н ы м	о) д у т			RB
о б о р у д о в а н и е м . Сис				RB
т е м а с д о с т а в к о й си
л о й в з р ы в а ( Д ж е з к а з -	+2С г Л й	пдбл	-. Г	л ,	04
г а н , М и р г а л и м с а й )	RB.CS		У		04
	RB.CS	" К	У	R B в.с
	б)
	в) R B .		П2 Доч
	в) R B .	C
	— 1) а Лвш R0l			I

д 4 _ д 6 — э к в и в а л е н т н ы е с о п р о т и в л е н и я в е т в е й

		у т е ч е к
д л я о т д е л ь н о г о
. б л о к а — в е т в ь		Я , = Л 2 = Я 3 = Д Ш — с о п р о т и в л е н и е	в о з д у х о -
Д э к в = 0 , 0 0 7 0 щх		р а з д а ю щ е г о ш т р е к а
д л я у ч а с т к а —		р а з д а ю щ е г о ш т р е к а
д л я у ч а с т к а —
— з в е з д а		Д 7 = Д 8 = Д 9 = Л в ш — с о п р о т и в л е н и е	в е н т и л я
		Д 7 = Д 8 = Д 9 = Л в ш — с о п р о т и в л е н и е	в е н т и л я
		ц и о н н о г о ш т р е к а
		Д,і, Ru. R\7—Лиі — с о п р о т и в л е н и е	о ч и с т н о й
		к а м е р ы
		k — к о л и ч е с т в о о ч и с т н ы х к а м е р
Л ^ ^ О , 0 0 1 8 1 ?f\|x		W — п о р я д о к о ч и с т н о й к а м е р ы
		W — п о р я д о к о ч и с т н о й к а м е р ы
Д 4 _ 1 2 = 0 , 0 0 4 5	7f(x

Система п о д э т а ж н ы х		о) ? у Т = ( й р 0 3 — 1 ) ? б л
штреков. П а и е л ь н о -
п о т о ч н а я	с и с т е м а	6") / ? р е з = 1 , 1 5 - н 1 Д 6
разработки	(Мирга
л и м с а й )		о) і г и - в - с = 2 0 K\J.
		Л д у ч	= 2 7 К\|А
	г) д л я б у р о в ы х ш т р е к о в
	Д б . г д о б = Л б . ; + - 2 № -
		- 1 ) а Л в - Л с . г
	д л я	ш т р е к а [скрепероваиия
		•"с. I. д и б =
	_ * й ' - « б д ( Д - + 0 ' 2 б Д б . э
			9с2
		п р и	З б = д с

К 4 — п о р я д о к бурового штрека, н а ч и н а я с верхнего

i ? x _ u =0,00235 щ>. Яг> — сопротивление бурового штрека

Д и _ 4 9 = 0 , 0 0 1 9 5 / с р .

R 49—7 =0,00020 К(х' Ri-, — сопротивление ш т р е к а скреперования

-R2 _g=0,00054 К ! А К — число буровых штреков

Дс л . д о б = ^ ( Л 8 + 0 , 2 5 Д с . э ) -

б.і max

Лб . э = -

Система с т в е р д е ю

а) ? у т = ( А Р е з — 1 ) ? в л

д л я

о т д е л ь н о й

щ е й з а к л а д к о й

(Те-

к а м е р ы — з в е з д а

кели)

6") - К р е з = 1 , 1 4 . — Д л я отдель

и,

н о й к а м е р ы

Ъ - 1 - 4 - 1 / R 3 + R i

^ - 6 = 0 , 0 0 1 7 4

к|х

= 1 + 1 /

Л 6 _ 1 4 = 0 , 0 4 4 8 0

К(і

-"в-с

п р и i î i = i î B . c ,

д л я к а м е р ы в

с е т и

яі

—

Д ° ч

»-е

(ЯуЛ)^

Д > ч — Д і + Д і ,

- I ,b. 1. &

? 1 В

Д»+Д 4

*) *«.доб

( г р м _ 1 ) 2

- ( Л х + Л 2 )

а)

д у

т =

A ! _ 6 = 0,0041 К(А

= Л 4 = Л 0 Ч — сопротивление

ветвей очист

Система со

щ е л е в о й

Л 1

й 6 _ 1 7 = 0 , 0 0 3 8 3

K|JLн ы х

работ ( в о с с т а ю щ и й + о ч и с т н а я

щель)

в ы е м к о й

р у д ы

_д бл

і / ( 2 п - 1 ) а Д ч

+ Д э ч

(Каззолото)

2 К Л в . „ .

Е 1 7 _ 2 5 = 0 , 0 0 0 0 2 к | л

	б)	К„			Д 2 = Д з = Д ш — сопротивление			откаточного
л , ± _ - \ / ( 2 г с - 1 ) а Д щ + Д о ч ,					штрека
л , ± _ - \ / ( 2 г с - 1 ) а Д щ + Д о ч ,
+ 2	V		Д а . в . с
в) Д.	_ ( 2 п - 1 ) я Д ш + Д 0 Ч				Дэ.п.с —	эквивалентное сопротивление				цент
в) Д.			LP03		рального восстающего — р у д о с п у с к а и				ляды хо
					рального восстающего — р у д о с п у с к а и				ляды хо
					дового о т д е л е н и я
о т к у д а п р и и з в е с т н о м
	Дл—				п — сопротивление		р у д о с п у с к о в	и л я д ы		соот
	Л р . с ' Д э		. „ .	с	п — сопротивление		р у д о с п у с к о в	и л я д ы		соот
	Л р . с ' Д э		. „ .	с	ветственно
4 ( ^ з . в . с - 4 / Л р . с ) а
г )	^ І , доб =	Л	ч	2 п - 1 -
	( 2 п - 1 ) а Д щ + Д о ч ) 2 +				п — число блоков,		в которые в о з д у х		подается
+	( 2 п - 1 ) а Д щ + Д о ч ) 2 +				от данного	штрека

'Д-,э.пв.пс

+( 2 л - 1 ) 2

		а)	д у т =
				д л я о т д е л ь н о й	Ді	—	сопротивление блокового	штрека
	_ „	і / 2 Д щ + 4 Д о с 4.		к а м е р ы — в е т в и	Ді	—	сопротивление блокового	штрека
С и с т е м а п о д э т а ж н ы х	_ „	і / 2 Д щ + 4 Д о с 4.		к а м е р ы — в е т в и
С и с т е м а п о д э т а ж н ы х	— « 6 л	\	д
ортов (Зыряновск)	— « 6 л	\	д	Д22-45 =0,0175 кц	Д 2	=	Д7 = До.с — сопротивление	орта скреперо-
ортов (Зыряновск)		г	-"в-с	Д22-45 =0,0175 кц	Д 2	=	Д7 = До.с — сопротивление	орта скреперо-
	+		2Дрс + Д в		в а н и я
	+		Дд

б)

йрез—

д л я сети з в е з д а

2 Д Ш +

4 Д П -+

•Й22-29' = 0 , 0 1 0 0 К Д

Д 3

= _ - — эквивалентное

сопротивление

вет-

вей

утечек через

д у ч к и

Д„

^ 2 9 ' — 45 =

2До. с + Д »

=0,00717 к\х

Д д

•a. vt. А5

2 Д Ш +

(Крез-1)-пХ

+ 4 Д П

2Др. с + Д в

Д д

Р 5 = Д 6 = Д п . с

—

сопротивление

и з о л и р у ю щ и х

г)

обеспечивается

и з о л я ц и я

вент,

с о о р у ж е н и й

в ветвях

утечек с м е ж н ы х

ор

тов

ветвей

5 и 6, д л я

к о т о р ы х

Д 8 ;

Д | 0 = Дц —

сопротивление

вент,

восстаю

Дб = До = Д н . с

щего

Этажно - ка м е р н а я

•9До. о

Д Э В в = 0 , 0 4 1 5 К(А

Ді_з = Д,_іо =

До

— сопротивление

в о з д у х о -

система р а з р а б о т к и

Д 0 + 8 Д В Ч

п о д в о д я щ е г о орта

на горизонте

с к р е п е р о в а н и я

(Зыряновск)

/— с

/ " Д 0 + 8 Л „ - \| - 9 Л о		с
У	Лд	*

	4
\| / Л 0 + 9 Л В + 9 Л 0 . С
У	л д
	в) Л д у ч =
_ п а Л 0 + 8 Л в + 9 Л о -		с
	і б ( г г р е з - і ) »	'
г)	-^15—25 доб	=
_ Л В + Л 0 + Л о е		Д «
( І Г р - І ) '		, 4п» ,

Лз_8 = Л\|п-і4 = Л о . с — с о п р о т и в л е н и е				орта	скре-
перования
		Л д
Л 5 , _ 1 5 = Л 1 2 - _ 1 5 = Л э	. д =	п2	эквивалентное		соп
ротивление ветвей	утечек		через д у ч к и
л — число д у ч е к	на	штреке (орте)		скреперова-
ния

одинаковы. В соответствии с этим для указанного типа сис тем можно записать :

					(5.1)
где	д у т	— величина потерь в блоке;
	9бл — количество воздуха, необходимое для про
		ветривания очистных работ в блоке ;
	п —количество ветвей утечек с изолирующими
		вентиляционными сооружениями ;
-Ro»,	RB. с — сопротивление		ветви	очистных	работ и
		изолирующего	вентиляционного		сооруже
		ния.
В формуле (5.1)		для камерно-столбовой		системы с обычной

технологией вместо дебита блока подставляется дебит отдель

ной	камеры
		ff*=ir,	(5-2)
где	К — число очистных камер,
а в качестве сопротивления очистного пространства —
		R 0 4 == К2 RM-\-RK-j^i,	(5.3)
где	R M — сопротивление участка штрека между		каме
	R K	рами;
	R K	— сопротивление вентиляционно-бурового штре
		ка, проходимого по центру камеры ;
С	І = ,л К	— стадия отработки камеры, определяемая че-

*бл

рез полную длину блока (Ідл) и отработанной части камеры (Is:).

Для остальных систем разработки получить обобщающие зависимости не представляется возможным. У систем с обру шением, в которых основные потери происходят за счет фильтрации через обрушенную руду в дучках, величина их принимается для каждого типа постоянной (см. табл. 10). При этом считается, что дучки заполнены рудой на всю их высоту. Таким образом, полученные зависимости позволяют сразу перейти к расчету распределения воздуха между очист ными участками, что исключает из процесса расчета слож ную часть сети, заменяя ее простыми эквивалентными схе мами.

10І

Метод численных коэффициентов

Интенсификация производственных процессов вызывает быстрое изменение аэродинамических параметров горных выработок и участков сети, в частности очистных блоков, в которых сосредоточены основные рабочие места. Для поддер жания заданного распределения воздуха в этом случае потребуется изменение рабочих аэродинамических парамет ров регуляторов (сечения окон, режимы работы ВЧП). Эти величины лучше определять предварительным расчетом схе мы с последующим осуществлением в натуре. Существующие методы расчета сложны, а численные значения параметров малы. Намного упрощает расчеты использование относитель

ных	величин.
Представим сопротивления ветвей схемы			отношением
	г, = -щ-,	и л и Ri = r t iJj,		(5.4)
где	R i , і?! — соответственно сопротивление		і-той	ветви и
	ветви с наименьшей его величиной ;
	rt — численное значение относительного			аэродина
	мического	сопротивления.

По аналогии относительные дебиты ветвей можно предста

вить	как
	at = -jj-i-, и л и qi = a,i= at qv	(5.5)
	Si
где	g;, qx — дебиты і-той и первой, принятой в качестве по
	стоянной, ветви;

аг — относительный коэффициент дебита.

Вэтом случае депрессия ветви будет

А і = Л.д£ 2 = г . а . 2 Д і С і 2 _

( 5 > 6 )

Таким образом, два закона сетей при отсутствии в них венти ляторов и естественной тяги выразятся как

ç i 2 a i =	0,	(5.7)
R1q1*2,riaia	=	0.

Для расчета сложных сетей этот метод малопригоден, поскольку добавляется этап определения относительных со противлений и дебитов ветвей. Но при расчете простых, к числу которых относятся схемы очистных блоков, его можно использовать в качестве основного. Дело в том, что в этих схемах встречаются 2—3 типа выработок с различной аэро динамической характеристикой, поэтому отпадает необхо димость определять сопротивление всех ветвей. Достаточно

102

установить их удельные значения для каждого типа, а коэф фициенты рассчитывать по их длине

	г ; , г л у д ,	(5.8)
	Г; = •	(5.8)
	Г; = •
где	U,г— длина г-той выработки данного (первого)	типа;
	Дуд, 1 — удельное сопротивление (сопротивление 1 пог. м)
	данного типа выработки.
	Метод очень удобен при анализе конкурирующих	вариан
тов	проветривания очистных блоков и оптимальной	схемы

вентиляции, поскольку в этом случае исключается этап опре деления истинных сопротивлений всех ветвей. Упростить и преобразовать отдельные участки сети с подобными пара метрами можно через значения численных коэффициентов. При последовательном соединении общее сопротивление вет ви равно

ЯобЩ = (г1 + г2 + . . . + г п ) Д 1 = Д 1 2 г г .

(5.9)

Для простого параллельного соединения, когда все коэффи циенты определены по отношению к одной из его ветвей (на пример, первой):

Л 0 =

Ц=--Rt,

(5.10)

при трех ветвях

•Ro = ,л/ , S/—3. , г N2 А»	(5-11)
(У г2+У Гз+Уг2ГзГ

а в общем виде

Когда параллельное соединение является частью сети и коэффициенты rt определены по другой ветви, зависимости нахождения эквивалентного сопротивления аналогичны уравнениям расчета аэродинамических сопротивлений, т. е. при двух ветвях

при всех одинаковых сопротивлениях

Д э = ^ - Д п ,

(5.14)

103

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1910 11 12 13 14 15 16 17 18 19 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ