
книги из ГПНТБ / Ривкин, Е. Ю. Прочность сплавов циркония
.pdfработы при 450—500° С достигаются после отпуска при 550— 600° С в течение до 24 ч. Данные о влиянии термообработки на механические свойства сплава валой приведены в табл. 3.8 [106, 107].
3.4. ВЛИЯНИЕ НАВОДОРОЖИВАНИЯ И ОБЛУЧЕНИЯ
Многочисленные исследования, проведенные к настоящему времени в СССР и за рубежом, позволили установить большин ство факторов, определяющих влияние наводороживания на свойства циркония и его сплавов. Обнаружено, что степень из менения механических свойств циркония и сплавов на его осно ве при растяжении зависит от содержания водорода., темпера туры испытаний, морфологии гидридов и структурного состоя ния. При этом наибольшее влияние, как оказалось, имеют тем пература испытаний и морфология гидридов [37, 70, 117, 122, 124, 141, 142, 160, 182].
Оценка механических свойств при 20° С для листов и прут ков из циркония и его сплавов показала, что наибольшее изме нение прочности и пластичности происходит в результате наво дороживания до ~0,08% . Дальнейшее увеличение содержания водорода вплоть до 0,2—0,25% существенного влияния на свой ства не оказывает. Степень изменения механических свойств циркониевых сплавов при этом тесно связана с морфологией гидридов, определяемой в данном случае структурным состоя нием сплавов [155].
Наводороживание до 0,08% холоднодеформированных листов из сплавов циркония, гидриды в которых имеют вид «строчеч ных» скоплений, ориентированных параллельно плоскости про катки, обусловливает увеличение пределов текучести и прочно сти на 10—40% и уменьшение общего удлинения и поперечного сужения на 40—60%. Аналогичный эффект наблюдается и для отожженных листов, если в результате отжига изменения ори ентации гидридов по сравнению с характерной для холоднодеформированного состояния не происходит. Для отожженных ли стов, характеризующихся значительной разориентацией гидри
дов, уменьшение |
пластичности после наводороживания до |
0,08% составляет |
~ 7 0 —80%. Вместе с тем следует отметить, |
что, несмотря на различия в степени уменьшения пластичности в результате наводороживания, абсолютный уровень характе ристик пластичности отожженных сплавов заметно выше, чем холоднодеформированных.
Наводороженные сплавы циркония в закаленном состоянии характеризуются беспорядочной ориентацией гидридов и умень шение их пластичности значительно больше, чем для отожжен ных или холоднодеформированных сплавов. Увеличение проч ностных характеристик в этом случае заметно меньше. В резуль тате наводороживания до 0,08% общее удлинение листов из
50
АН‘ огя/т2 9я V** г
ЙЙУ |
0,7 |
0,15 |
0,2 |
Содержание Н2 , dec. % |
|
||
Рис. 3.6. Влияние наводороживания на механические свойства сплавов циркалой-2 |
г |
и Zr — 2,5% Nb (в, г)х |
|
(а, б) |
а, в —отожженное состояние: б. г — закаленное (от 1000* С) состояние.
сплавов циркалой-2 и Zr — 2,5% Nb, закаленных от 1000° С, падает до нуля, изменение пределов прочности и текучести при этом не превышает 10% (рис. 3.6)..
Влияние наводороживания на механические свойства труб из сплавов циркония в существенной степени зависит от техно логии их производства, что является следствием зависимости морфологии гидридов, главным образом их ориентации, от тех нологии производства. Наиболее сильно пластичность изменя ется в тех трубах, гидриды в которых ориентированы в ради альном или близком к радиальному направлениях, наиболее слабо — при ориентации гидридов по окружности [92, 117, 124, 165].
Исследование влияния технологии изготовления труб на мор фологию гидридов обнаружило тесную связь ориентации гидри дов с текстурой и позволило выявить наиболее нежелательные технологические операции при изготовлении труб из сплавов циркония, приводящие к радиальной ориентации гидридов при последующем наводороживании [92]. Наиболее вредная с точ ки зрения последующего изменения механических свойств ори ентация гидридов наблюдается при использовании в технологии производства труб операций обжимки или протяжки, при кото рых происходит существенное уменьшение внешнего диаметра труб с небольшим изменением или без изменения толщины стен ки (табл. 3.9).
Характерной особенностью при наводороживании сплавов циркония является зависимость ориентации гидридов от напря женного состояния в процессе их выделения. Приложение в процессе образования гидридов напряжений растяжения выше определенной критической величины приводит к так называе мой переориентации гидридов— выделению гидридов, ориенти рованных перпендикулярно к направлению действия напряже ний растяжения, характеризующихся наибольшим охрупчивающим эффектом.
Склонность к переориентации гидридов в трубах, а также листах и других полуфабрикатах из сплавов циркония тесно связана с технологией их изготовления [117, 123]. Чтобы избе жать переориентации гидридов, уровень рабочих напряжений должен быть ниже критического. По данным работы [1], уро вень напряжений, вызывающих переориентацию гидридов в оболочках для твэлов из сплавов циркония с 1 и 2,5% Nb, ра вен 0,4—0,5 предела текучести. С увеличением уровня прило женных напряжений выше критического количество переориен тированных гидридов возрастает, при этом зависимость между количеством переориентированных гидридов и уровнем напря жений является в большинстве случаев прямо пропорциональ ной. Кроме уровня приложенных напряжений на степень пере ориентации гидридов 'существенное влияние оказывает темпера тура испытаний (работы). При одном и том же уровне рабочих
52
Т а б л и ц а 3.9.
Влияние технологии изготовления труб на изменение их механических свойств после наводороживания (испытание под действием внутреннего давления при 20 °С)
Технология |
Содержание |
Ориентация |
Разрушающее |
Уменьшение |
Удлинение по |
изготовления |
водорода, |
гидридов |
напряжение, |
толщины |
окружности, % |
|
вес. % |
|
кгс{мм2 |
стенки, % |
|
Прессование |
0,016 |
_ |
68 |
24 |
21 |
Прокатка |
Радиальная |
58 |
12 |
7 |
|
|
|
и по окруж |
|
|
|
Волочение |
0,02 |
ности |
47 |
12 |
7 |
То же |
|||||
Прессование |
0,015 |
_ |
55 |
26 |
26 |
Волочение |
Радиальная |
45,5 |
6 |
2,6 |
|
|
0,02 |
» |
45,5 |
6 |
3,3 |
Прессование |
0,018 |
По окруж |
89 |
12 |
11 |
Прокатка |
72 |
12 |
6,4 |
||
|
|
ности |
|
|
|
Прессование |
_ |
Радиальная |
65 |
25 |
21 |
Прокатка, |
0,0185 |
40 |
0 |
0,3 |
|
[ [волочение |
0,021 |
» |
38 |
0 |
1,0 |
Обжимка |
напряжений степень переориентации выше при более высокой температуре [142].
В работе [156] при исследовании охрупчивающего действия переориентированных гидридов в тонкостенных трубах из спла ва циркалой-2 было обнаружено, что наличие более чем 0,005% водорода в виде гидридов, ориентированных перпендикулярно к направлению растяжения, независимо от общего содержания водорода в сплаве приводит к хрупкому разрушению при 20° С. Однако в других работах, проведенных позднее, получены не сколько иные данные об охрупчивающем действии переориенти рованных гидридов.
Амаевым А. Д. и др. [1] установлено, что наличие радиально ориентированных гидридов в трубках из сплава Z r— l%Nb в количестве, соответствующем содержанию 0,01% водорода, при водит к снижению общего удлинения при испытании кольцевых образцов на 80%. Уменьшение общего удлинения и поперечного сужения холоднодеформированных канальных труб из сплава
Zr — 2,5%Nb, содержащего 0,02% |
водорода, составляло 20 и |
|
27% |
соответственно при степени переориентации гидридов |
|
40% |
[142]. Полное охрупчивание |
(снижение общего удлинения |
53
до 0) образцов, вырезанных по окружности из холоднокатаных канальных труб из сплава Zr — 2,5 %Nb, в результате наличия переориентированных гидридов наблюдалось при содержании водорода ^0,02% . Причиной разной степени охрупчивания в результате присутствия переориентированных гидридов является
зависимость охрупчивания |
от отношения |
толщины |
образцов |
|||||||
|
|
|
|
|
к протяженности гидридов. |
|||||
|
|
|
|
|
С увеличением толщины об |
|||||
|
|
|
|
|
разцов |
охрупчивающий |
эф |
|||
|
|
|
|
|
фект при |
одной |
и той |
же |
||
|
|
|
|
|
протяженности переориенти |
|||||
|
|
|
|
|
рованных |
гидридов заметно |
||||
|
|
|
|
|
снижается. Так, увеличение |
|||||
|
|
|
|
|
отношения |
толщины листо |
||||
|
|
|
|
|
вого циркония, содержа |
|||||
|
|
|
|
|
щего 0,025% водорода, к |
|||||
|
|
|
|
|
протяженности |
гидридов |
||||
|
|
|
|
|
от 4 |
до 12 |
приводит к сни |
|||
|
|
|
|
|
жению |
|
охрупчивающего |
|||
|
|
|
|
|
действия |
в |
2—2,5 раза |
|||
|
|
|
|
|
[173, |
175]. |
|
эффект |
на |
|
|
|
|
|
|
Аналогичный |
|||||
|
|
|
|
|
охрупчивающее |
действие |
||||
|
|
|
|
|
гидридов, |
ориентированных |
||||
|
|
|
|
|
перпендикулярно |
к направ |
||||
|
|
|
|
|
лению растяжения, оказы |
|||||
|
|
|
|
|
вает ускоренное охлаждение |
|||||
Рис. |
3.7. |
Влияние |
температуры |
испыта |
после |
|
наводороживания, |
|||
ния |
на |
пластичность наводороженного |
приводящее к уменьшению |
|||||||
|
|
сплава |
циркалой-2: |
|
линейных |
размеров гидрид- |
||||
1 — исходное состояние; 2 — 0,005% Нг; |
ных скоплений. Уменьшение |
|||||||||
|
|
3 — 0,01%Н2; 4 — 0,02% Нг. |
|
общего удлинения в резуль |
||||||
|
|
|
|
|
тате присутствия ориентированных перпендикулярно к направ лению растяжения гидридов в сплаве Zr — 2,5% Nb, содержа щем 0,05 % водорода, охлажденном после наводороживания со скоростью 100 град/мин, не превышает 70—75%, в то время как после охлаждения со скоростью 10 град/мин падение общего удлинения до 0 наблюдалось уже при содержании водо рода 0,02%.
С увеличением температуры испытаний на растяжение охруп чивающее действие наводороживания заметно снижается. По данным работ [80, 100, 141], восстановление величины попереч ного сужения наводороженного до 0,005—0,02% сплава цирка- лой-2 начинается при температуре 85—150°С и происходит полностью при температуре 180—225° С (рис. 3.7). Полное вос становление общего удлинения в наводороженном на 0,05% сплаве циркалой-2 происходит при температуре ~430°С [17]. При 300° С общее удлинение сплава Zr — 2,5 %Nb, содержащего
54
0,02% водорода, практически равно удлинению сплава в исход ном состоянии. Различие удлинения наводороженного до 0,05% сплава Zr — 2,5%Nb по сравнению с ненаводороженном не пре вышает! 0% при наличии гидридов, ориентированных параллель но направлению растяжения, и 20—25% при наличии гидридов, ориентированных перпендикулярно к направлению растяжения
(табл. 3.10).
Т а б л и ц а 3.10
Влияние ориентации и линейных размеров гидридов на механические свойства сплавов
Zr — 2,5 % Nb и циркалой-2
|
во °/ |
|
. |
Сплав |
Содержание ,дородавес |
|
Zr—2,5% Nb
—
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,05
0,05
0,05
0,05
Циркалой-2
—
0,02
0,02
0,02
0,02
|
|
|
20° С |
|
|
300° с |
|
|
|
|
5* |
|
|
5 |
|
|
Направление |
5* |
з? |
|
3; |
|
|
Ориентация |
•— |
|
(о |
|
|||
вырезки |
|
«о |
|
|
|
||
гидридов |
|
to |
|
«у |
го |
|
|
образцов |
|
Jd |
|
* |
|
||
|
|
со |
O' |
ГО |
СД |
O'- |
|
|
|
|
tc |
||||
|
|
|
о |
чО |
|
•vO |
|
|
|
а |
<© |
а |
О |
«О |
|
|
|
to |
о |
to |
to |
||
|
Продольное |
68 |
56 |
12 |
43 |
36 |
14 |
—Поперечное 72 70 10 52 47 И
Перпендику |
» |
62 |
60 |
4 |
|
— |
|
лярная |
Продольное |
66 |
49 |
10 |
49 |
35 |
12 |
Параллельная |
|||||||
» |
Поперечное |
65 |
50 |
4 |
47 |
40 |
9 |
Перпендику |
» |
40 |
--’ |
0 |
51 |
46 |
9 |
лярная |
Поперечное* |
68 |
68 |
7 |
|
|
|
То же |
— |
— |
— |
||||
Параллельная |
Продольное |
66 |
48 |
10 |
47 |
37 |
11 |
»Поперечное 74 38 4 50 45 9
Перпендику |
» |
20 |
— |
0 |
48 |
42 |
8 |
лярная |
Поперечное* |
75 |
69 |
3 |
|
|
|
То же |
— |
— |
— |
Продольное 46 34 29
—Поперечное 53 51 23 — — —
Параллельная |
Продольное** |
47 |
36 |
25,5 |
— |
— |
— |
» |
Продоль |
47 |
34 |
21,5 |
— |
— |
— |
Перпендику |
ное*** |
56 |
52 |
15 |
|
|
|
Поперечное** |
— |
— |
— |
||||
лярная |
Попереч |
57,5 |
54 |
7 |
|
|
|
То же |
|
|
|
||||
|
ное*** |
|
|
|
|
|
|
* Ускоренное охлаждение после наводороживания.
** Соотношение протяженности гидридов к диаметру образца 0 ,0 3 .
*** Соотношение протяженности гидридов к диаметру образца 0, 1.
Определение механических свойств сплава Zr — 1%Nb, со держащего 0—0,1% водорода, в интервале температуры 20— 600° С показало, что наводороживание значительно увеличи вает снижение пластичности, наблюдающееся при 300—500° С, и
55
сдвигает его максимум в сторону более высокой температуры. Полное восстановление пластичности сплава, содержащего 0,1%
водорода, |
не |
наблюдается даже при |
температуре |
600° С (см. |
рис. 3.2) |
[76]. |
«Провал» пластичности |
в указанном |
интервале |
температуры характерен и для сплава циркалой-2, однако влия ние степени наводороживания на величину «провала» не обна ружено [17].
Наличие градиента температуры в стенке оболочки твэлов обусловливает неравномерное распределение гидридов при ее наводороживании и появление гидридного слоя (ободка) на ме нее нагретой поверхности. Присутствие гидридного ободка ока зывает значительно большее охрупчивающее действие, чем рав номерное в объеме металла гидрирование [91].
Выдвинутые в ранних исследованиях предположения, связы вающие изменение охрупчивающего действия наводороживания при повышении температуры с предпочтительностью выделения гидридов по плоскости двойникования [185], резким уменьше нием количества гидридов [54] и фазовым превращением в гид риде [162], не получили экспериментального подтверждения.
Исследование характера развития разрушения наводороженных сплавов циркония при различной температуре привело к разработке механизма, согласно которому водородное охрупчи вание сплавов на основе a-Zr является типичным случаем гид ридного охрупчивания, связывающего наличие и степень его проявления только с присутствием гидридов [33, 41, 54, 79, 177, 185, 186].
В процессе разрушения наводороженных циркония и его сплавов выделяют три последовательные стадии: образование и развитие трещин в гидридах, происходящее как результат взаи модействия гидрид — полоса скольжения и гидрид — двойник, развитие трещин из гидрида в матрицу и развитие трещин в матрице. Образование трещин в гидридах практически не зави сит от их ориентации по отношению к направлению растяжения, а развитие их в матрицу является функцией ориентации. Хруп кое разрушение наводороженных сплавов циркония при испы таниях на растяжение происходит в результате нестабильности трещин, образовавшихся в гидридах и развившихся в металл. Достижение нестабильного состояния трещин зависит от межгидридного расстояния и размера зерна. С повышением темпе ратуры испытания уменьшается вероятность образования тре щин в гидридах (так как их пластичность заметно возрастает при температуре выше ~60°С ) и нестабильность трещин, пере шедших в металл.
Влияние нейтронного облучения на механические свойства циркония и его сплавов по своему характеру мало отличается от влияния на другие конструкционные материалы и заключается в повышении прочностных характеристик и снижении пластично сти. Степень изменения механических свойств зависит от дозы
56
и температуры облучения, а также от структурного состояния материала.
Облучение губчатого циркония при 50—60°С приводит к на сыщению, оцениваемому по изменению предела текучести, уже после облучения в интегральном потоке (5-^-6) -1019 нейтрон/см2 ( £ > 1 Мэе). Увеличение предела текучести после такого облу чения составляет 54% для отожженного металла и только 17— 11% для холоднодеформированного на 10—50%. Уменьшение общего удлинения для отожженного металла при этом состав ляет 25—27%, Для холоднодеформированного на 104-20% — 23-^8%, а для холоднодеформированного на 40—50%— прак тически отсутствует. Влияние облучения на пластичность менее заметно, чем действие холодной деформации.
Облучение иодидного циркония при 80° С в потоке Ю20 нейтрон!см2 приводит к увеличению предела текучести на 112% и снижению общего удлинения на 56%, однако состояние насыщения при этом не достигается [64]. Сопоставление эффекта
облучения |
при температуре 80 |
и |
300° С |
в потоке |
(3-^-4) X |
|
Х1018 нейтрон/см2 (Е> 1 |
Мэе) |
показывает, |
что степень радиа |
|||
ционного |
упрочнения |
циркония |
практически |
одинакова |
(табл. 3.11).
Отжиг радиационного упрочнения в отожженном и холодно-
деформированном |
губчатом |
цирконии, облученном при 50— |
60° С в потоке ~ |
(5-Уб) • 1019 |
нейтрон/см2, начинается при тем |
пературе ~250°С, |
но более интенсивно происходит в отожжен |
ном металле. Полное снятие радиационного упрочнения в отож женном цирконии достигается в результате отжига при ~400°С в течение 1 ч, а в холоднодеформированном — при 450—470° С. Облучение способствует ускорению рекристаллизации холодно деформированного циркония и понижает температуру ее начала.
Так же как и для чистого циркония, наиболее чувствительной к нейтронному облучению характеристикой для сплавов типа циркалой является предел текучести. Облучение при темпера туре до ~100°С полностью рекристаллизованного сплава цир- калой-2 приводит к относительно быстрому достижению со стояния насыщения, которое наблюдается уже при интегральном потоке 3-1019 нейтрон/см2 (£>1 Мэе). Увеличение предела теку чести при этом составляет 60—65 и 100% соответственно при
20 и 300° С, а уменьшение пластичности не |
превышает 35— |
|
40% |
[43]. |
(260° С) состоя |
При более высокой температуре облучения |
ние насыщения для полностью рекристаллизованного состояния может быть достигнуто только после облучения в интегральном потоке (3-^4) -1020 нейтрон/см2. Однако относительный уровень изменения прочностных характеристик при достижении состоя ния насыщения в этом случае мало отличается от наблюдающе гося после низкотемпературного облучения. В результате облу чения при еще более высокой температуре (380—400° С) меха-
57
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
3.11 |
|
Влияние |
облучения на механические свойства циркония |
|||||
|
|
Условия облучения |
Механические свойства |
|||
|
|
|
|
|
при 20° С |
|
Материал |
Состояние |
Темпера |
Интегральный |
|
|
|
|
|
“в. |
°0,2> |
|
||
|
|
поток, 1018 |
б, % |
|||
|
|
тура, °С |
||||
|
|
нейтрон/см2 |
кгс/ммг кгс/мм2 |
|
||
Zr (иодид- |
Отожженное |
80 |
- _ |
26,5 |
16 |
34 |
ный) |
|
3 |
— |
22 |
26 |
|
|
|
80 |
40 |
32 |
26 |
20 |
|
|
80 |
100 |
36 |
34 |
15 |
|
|
300 |
4 |
28 |
22 |
25 |
Zr (губчатый) |
Отожженное |
— |
— |
— |
33 |
32 |
|
|
50—60 |
51 |
— |
51 |
23—25 |
|
|
50—60 |
150 |
---- |
52 |
23 |
|
|
50—60 |
240 |
— |
55 |
21 |
Холоднодеформи- |
— |
_ |
— |
65 |
17—20 |
|
|
рованное (10%) |
50—60 |
57 |
— |
76 |
13—14 |
|
|
50—60 |
150 |
— |
76 |
15 |
|
|
50—60 |
240 |
— |
78 |
|
|
Холоднодеформи- |
_ |
— |
— |
72 |
14—16 |
|
рованное (20%) |
50—60 |
57 |
— |
83 |
13—14 |
|
|
50—60 |
150 |
— |
83 |
— |
|
|
50—60 |
240 |
— |
83 |
— |
Холоднодеформи- |
_ |
— |
— |
83 |
8—11 |
|
|
рованное (50%) |
50—60 |
57 |
---- |
92 |
8—9 |
|
|
50—60 |
150 |
— |
92 |
7 |
|
|
50—60 |
240 |
— |
93 |
6 |
нические свойства сплава циркалой-2 изменяются незначитель но, что связано с заметным отжигом радиационного упрочнения.
Так, после облучения в потоке 9,5-1019 нейтрон/см2 при |
380° С |
||
увеличение предела текучести |
при |
20° С составляет |
только |
13% |95]. |
сплава |
циркалой-2 в холодноде- |
|
Поведение при облучении |
формированном и отожженном состояниях во многом аналогич но, хотя абсолютный уровень механических свойств заметно различается и тесно связан со степенью предшествующей холод ной деформации. Наиболее заметные изменения предела текуче сти облученного при 60° С холоднодеформированного на 10— 70% сплава циркалой-2 происходят после облучения в инте гральном потоке нейтронов 1020 см~2 и увеличение потока до ~ 1 0 21 нейтрон/см2 существенного влияния не оказывает. При увеличении степени предшествующей деформации от 10 до 70% возрастание предела текучести в результате облучения в одном и том же потоке (1020 нейтрон/см2) снижается с 25—30 до 12%.
58
Облучение приводит практически к полному исчезновению различий в уровне прочностных характеристик в продольном и поперечном направлениях в холоднокатаных листах из цирка- лоя-2. При увеличении температуры облучения до 280° С интег ральный поток нейтронов, при котором достигается состояние насыщения для холоднодеформированного на 13% сплава цир- калой-2, несколько возрастает и составляет (34-)Х XI О20 нейтрон/см2 [43, 95].
Исследование влияния облучения при 280° С на механические свойства канальных труб реактора NPR, холоднодеформированных на 18 и 30% с последующим автоклавированием при 425° С
в течение 72 ч, показало, что состояние |
насыщения |
для них |
наблюдается при интегральном потоке ~ |
(4-4-5) • 1020 нейтрон/см2 |
|
(£ > 1 Мэе) (табл. 3.12). В результате |
облучения |
в потоке |
5-1020 нейтрон/см2 предел текучести сплава возрос на 19—20 и 32—33 кгс/см2, а уменьшение общего удлинения составило 9 и 20% соответственно при 300 и 20° С [100].
Определенное влияние на степень изменения механических свойств сплава циркалой-2 может также оказывать и характер напряженного состояния в процессе облучения. Сопоставление прочностных характеристик контрольных образцов из сплава циркалой-2 и образцов, вырезанных из канальных труб реакто ра, отработавших некоторое время, показало, что облучение в напряженном состоянии в рабочих условиях приводит к мень шему радиационному упрочнению [111, 112].
В результате облучения в потоке 2,3 -1020 нейтрон/см2 при
280° С холоднодеформированного |
и затем автоклавированного |
при 400° С в течение 72 ч сплава |
циркалой-2 в ненапряженном |
состоянии увеличение пределов текучести и прочности составило 23—25% при 20° С и 28% при 300° С. Увеличение пределов те кучести и прочности после облучения в потоке 1021 нейтрон/см2 при действии напряжения растяжения 9,8 кгс/мм2 не превышало 20 и 7% при 20°С и 20 и 12% при 300°С. Уменьшение радиа ционного упрочнения при облучении в напряженном состоянии, как полагают, является следствием более интенсивного отжига радиационных дефектов.
Наблюдающийся характер изменения радиационного упроч нения в сплаве циркалой-2 в зависимости от интегрального по тока нейтронов, а также достижение состояний насыщения после облучения в интегральном потоке (4-4-5) ■102° нейтрон/см2 при 280° С тесно связан с происходящими при этом субструктурными изменениями в сплаве. Облучение приводит к увеличению коли чества скоплений вакансий и межузельных атомов, а также к
появлению дислокационных |
петель в |
плоскостях типа |
|
{1100} |
[73]. |
(3-1016 см~3) |
плотность скопления |
Максимального значения |
дефектов достигает в результате облучения в интегральном по токе нейтронов 5 • 1020 см~2 (£ > 1 Мэе) и практически не изме-
59