книги из ГПНТБ / Михайлова, Н. Д. Практические расчеты при колонковом бурении учеб. пособие
.pdfгде |
|
|
|
|
|
|
VD, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д = |
д |
- д о.т ' |
|
|
|||
|
|
|
|
|
*ек.о = |
|
|
|
|
|
||||||
здесь |
Dc |
- диаметр |
скважины, |
м; і?6т- |
наружный диаметр |
буриль |
||||||||||
ных труб, |
м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
При промывке скважины глинистым раствором Доопределяется |
|||||||||||||||
по формуле Р.И.Шищенко, |
справедливой |
в интервале Re* = 1200 + |
||||||||||||||
10000, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
= -О ..Q75 |
' |
|
(42) |
|||
При малых значениях |
|
|
|
к-п |
у |
ке^ |
|
|
||||||||
Re < 1200 для расчёта Лк„можно 'воспользо |
||||||||||||||||
ваться |
формулой Е.М.Соловьева [2 і] |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
/L |
|
= |
|
14.6 |
у,9 |
|
(43) |
||
|
л |
|
|
|
|
|
'*•" |
|
|
,R |
* |
|
|
|||
|
-т |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ѵ Л е |
К.П |
/ |
|
|
|
|
|
4. Потери давления в колонковом наборе или долоте прини |
|||||||||||||||
маются без расчета по опытным данным. |
|
|
|
|
||||||||||||
і> = 0 ,5 |
+ 1 , 2 а т - |
зависимости |
от |
длины керна в колонковой |
||||||||||||
трубе. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Более подробно основные положения гидравлики вязко-пла |
|||||||||||||||
стичных жидкостей, необходимые для гидравлических расчетов, |
||||||||||||||||
рассмотрены в работе [21]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
П р и м е р |
3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Определить потребное давление насоса при расходе промывоч |
|||||||||||||||
ной жидкости |
(воды) Q = 30 д/мин. Диаметр коронки 59 мм; диа |
|||||||||||||||
метр труб |
ниппельного соединения 50 мм. Глубина бурения 500 м. |
|||||||||||||||
|
Р е ш е н и е . |
1. Определяем потери давления при движе |
||||||||||||||
нии жидкости в бурильных трубах, |
нагнетательном |
шланге и саль |
||||||||||||||
нике |
по |
формулам |
(30), |
(32), |
|
(37). |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Исходные данные для расчета: |
|
|
||||||||
I = 500 м; |
Ъ = 0,039 м; |
у =1000 |
кг/м3; |
|
|
|||||||||||
|
|
Q |
|
Q |
_ |
0,0005 |
мЗ/сек |
■о |
= 0,42 |
\ |
|
|||||
Ѵ |
~ |
|
м/сек; |
\ |
||||||||||||
F |
~ 0,785Вг ~ |
0,785 |
• |
0,039^ |
м* |
|
|
|
||||||||
я , |
= 0,020 |
м - |
внутренний диаметр |
в |
буровом сальнике |
типа СА |
||||||||||
Бг |
= 0,375 |
м - |
длина сальника; |
|
|
|
' |
» |
||||||||
= 0,038 |
м - |
внутренний |
|
диаметр |
шланга; |
|
|
|||||||||
Іг |
= 15 м - длина |
нагнетательного |
шланга. |
|
|
|
0-376ЧНіг 4 5 |
• S |
i - |
- 0-376 • 28 ♦15 • 4-14 - |
|
||||||||||
Для расчета |
принимаем ia = 30 u. |
= 10,5 M * 17,1 |
м = 27,6 ы. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
, |
/ 1,46g |
joo _ \°-zs |
|
|
||||||
где |
|
|
|
^ i = 0 ,1 \ D + R e |
J |
7 |
|
|
|||||||
|
|
|
Re = |
° ,^2 t ^ |
|
|
= 15400 [Ф0! ^ - 110 <31>J* |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Для расчета примем значение гидравлической шероховатости |
||||||||||||||
К = 0,2 |
(см.табл.17), |
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
р. |
= 0,0339 |
° i i L |
|
m |
è |
|
(50° |
+ 30) |
- |
4160 ^ |
- f - 415” |
||||
|
|
|
a 't 29~8 T |
|
|||||||||||
|
2. |
Определяем потери давления в соединениях бурильной ко- |
|||||||||||||
ЛОННЦ• |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходные данные для расчета: |
|
|
|
|
|
|
||||||||
В |
= 0,039 |
м; |
Вд = 0,022 |
м; |
V = 0,42 |
м/сек; |
|
|
|||||||
|
|
£ |
= 1 .5 [f f i j jl l f |
“ l ] 2 |
= 6,79 |
[формула |
(39)] j |
|
|||||||
|
|
|
п |
= |
- т 4 — |
= - 2 |
- |
= 111 |
соединений. |
|
|||||
|
|
|
|
|
4 ,э |
м |
|
4,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив исходные данные в формулу (38), получим |
|
|||||||||||||
|
|
|
Рг |
= 6,79 |
° ,4g2 . ‘g1000 |
• H l |
= 6780,0 кг/м3 = |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
= 0,68 ат. |
|
|
3 . |
|
Определяем потери давления в |
затрубном пространстве |
|||||||||||
скваяшш: |
|
|
Исходные данные для расчета: |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Dc = 0,059 м; |
Л6т= 0,050 |
м; |
I = 500 м; Вэ = 0,059 - 0,050 |
= |
||||||||||
|
V= QjF= 0,648 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,009 |
м; |
|||
|
ы/сек - |
средняя |
скорость потока по сечению |
||||||||||||
канала; |
|
|
р |
= 0,785(D* - D£r) = 7,7 |
• ІО-4 |
м2площадь |
|
сеченая канала; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Re = ° ,в4^ ’ |
|
= 5832 |
[Формула |
31J . |
||
Для определения |
|
воспользуемся формулой (41) |
|||||
|
1 |
0.3164 |
. 03164 |
0.3164 |
л norо |
|
|
Подставив исходные данные в формулу (40), |
получим |
||||||
Р_ = |
0,0362 • |
Р«.6^ 2 |
.*. I 020 |
, 500 = 44000 кг/м2 . 4,4 ат |
|||
3 |
|
2 »9,8 |
. |
0,009 |
|
|
|
4. |
Потери давления в |
колонковом наборе принимаются ориен |
тировочно, в зависимости от у ч ш верна. Для расчета примем ѵ Р4 = 1 ат.
|
5. Потребное давление насоса определим по формуле (29) |
||
Р = &(Р± + Р2 + Р3 + Р4) = 1,3(0,415+0,68+4,40+1 )=8,455 |
а т « |
||
|
|
« |
9 ат. |
|
П р и м е р |
4. |
|
|
Рассчитать потребное давление на насосе при бурении сква- |
||
хины с промывкой глинистым раствором, удельный вес которого |
|||
1,2 |
г/см3. Расход глинистого раствора Q = 110 л/мин; диаметр |
||
коронки 93 мм; |
трубы муфтово-замкового соединения диаметром |
||
63,5 |
мм, глубина скважины 1000 м. |
|
|
|
Р е ш е н и е . Рассчитаем потери давления в трубах, |
верт |
люге-сальнике, нагнетательном шланге, используя формулы (30),
(33), |
|
(34), (35). |
|
|
|
|
|
Исходные данные для расчета: |
|
|
|||
I |
= 1000 м; |
D = 0,0515 м; |
у = 1200 кг/м3; |
|||
Ѵ = |
Q |
= 0.00184 |
= 0,885 м/сек |
|||
0,785 В2 |
||||||
|
|
ѳітеб.о.обіб2 |
|
|
В, = 0,040 м = диаметр проходного отверстия вертлюжной трубы; I = 0,99 м - ориентировочная длина вертлюжной трубы; Вг =
X 0,038 il - |
внутренний диаметр шанга; |
lt = 20 к - длина вжаи- |
|||||||
га. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ті' = т) |
+ |
3 3 |
|
- |
= |
6.10“4 + fiA f lif f ilfi = |
|||
|
1 |
|
6 7 |
|
|
|
6*0,885 |
|
|
= 6 |
• 10г4 + 29,1 |
• ІО"4 = 35,1 |
. ІО"4 = 0,351*10Г2 . |
||||||
R e * = |
. Т Ы |
____ - |
0-885 |
* 0.0515 |
*1200 |
1590 . |
|||
у- Y |
|
|
9,8 * 0,351 • ІО“2 |
|
|||||
|
|
|
|
||||||
Поскольку R e |
£ |
2000, |
значение коэффициента |
/ определяй |
|||||
ен по формуле Стокса (35) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
А |
= |
Ré* |
|
= |
- & |
- = 0,0402 . |
|
|
|
|
|
|
|
1590 |
|
|
||
Эквивалентная длина составит |
|
|
|
||||||
I = 0,99 |
• ДіРРД5, 5 + 20 |
|
= 3,52 м + 91,5 ы = 95 и . |
||||||
3 |
0<0405 |
|
|
|
0,0385 |
|
|
Подставив исходные данные в формулу (30), получим
Р- = 0,0402 • Qi8^ .2 ■•..iféffl- (1000+95) =41,000 кг/ы2= 4,1 ат.
12,98 • 0,0515
2.Рассчитаем потери давления в соединениях бурильной ко-
ЛОННЫ. 1
Исходные данные для расчета:
п = -1QPQ М. . = 223 соединения. 4,5 м
■»-*[< йй» >■-\Г - .» •
- в - 0,0515 м; D0 = 0,040 ы; V = 0,885 ц/сек .
Подставив исходные данные в формулу (38), получим.
Р2 |
= 6 ,1 2 |
• &3§§L :. ^°9. . |
223 = 65300 кг/і£ = 6,53 ат . |
|||||||||
|
2 |
|
|
|
|
2 -9 ,8 |
|
|
|
|
|
|
|
3. |
|
|
Определяй потеря давленая в кольцевом (затрубной |
||||||||
странстве скважины. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Исходные данные дня расчета: |
|
|
|||||||||
I |
= 1000 м; |
щ |
= 0,093 - |
0,0635 = 0,295 м ; |
||||||||
Y*= 1220 кг/нэ; |
|
F = 0,785 ( Л/ |
- |
) = |
||||||||
|
= 0,785 |
(0.0932 - |
0.06352) = 36,2 |
- |
ІО“ 4 ; |
|||||||
|
|
|
|
V |
= 0,00184 |
= о 5 0 0 ц/сек |
; |
|||||
|
|
|
|
|
36.2-10"4 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
= 0.508.0.0295-1220 = 5 3 0 |
|
||||||
|
|
|
|
"■n |
9,8 . 0,351-10“2 |
|
* |
|||||
|
При малых значениях |
Лек„ |
для определения коэффициента |
|||||||||
Як |
воспользуемся формулой Ё.М.Соловьева (43) |
|||||||||||
|
А |
_ |
14.6 |
|
_ |
14.6 |
_ |
14.С |
|
Q П516 |
||
|
кп |
(Ле*„)а9 |
|
ЯЧЛ °>9 |
|
R4 |
|
’ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
530 |
|
|
283 |
|
|
Подставив исходные данные в формулу (40), получим
Ро = 0,0516 • P«.5-1? 2 ' f â P . . 1000 = 28200 кг/м2 = 2,82 ат .'
02.9,8-0,0295
4.Потери давления в колонковом наборе принимается ориен тировочно равными 1 ат .
5.Потребное давление на насосе составит
Р = 1,3 (4,1 + 6,53 + 2,82 + 1 ) = 20 атм .
П р и м е р 5.
Определить необходимое давление на насосе при расходе про мывочной жидкости равном 280 л/мин (глинистого раствора / = = 1,2г/см 3). Диаметр долота 112 ш , трубы муфтово-замкового соединения диаметром 63,5 *м, глубина бурения 200 м. В колонну
бурильных труб входят утяжеленные бурильные трубы УБТ-У диамет
ром 108 |
мм, данной 27 м (4 трубы). |
||||
|
Р е ш е н и е |
. 1. Расчитаем потерн давления в бурильных |
|||
трубах, |
вертлюге, нагнетательном шланге н УБТ. |
||||
|
Исходные данные для расчета: |
||||
I |
= |
200 м; |
|
у = 1200 кг/м3; В = 0,0515 м; |
|
D, |
= 0,040 м |
- |
диаметр проходного отверстия вертлюжной трут |
||
бы; |
|
|
|
|
|
I |
= |
0,99 |
м |
- |
длина вертлюжной трубы; |
Вг |
= |
0,038 |
м |
- |
диаметр нагнетательного шланга; |
Іг |
= |
20 м |
|
- |
дайна нагнетательного шланга; |
Ds = 0,070 м |
- |
внутренний диаметр утяжеленных бурильных |
|||||||
труб при толщине стеной |
8 - 1 9 |
мы; |
|
|
|
||||
13 = 27 |
ы |
- |
дайна УБТ; |
|
|
|
|
||
|
V" |
= |
0.00467 |
|
= 2,25 |
ц/сек |
; |
||
|
0,785 |
• |
0,0515^ |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||
\ D |
по формуле |
(34); |
значения т] |
и |
берем из |
||||
т)'= т)+ -g^r - |
|||||||||
табл.15 для нормального глинистого раствора с |
^ |
= 1 ,2 г/см3; |
|||||||
Т)' |
= 9,89 |
• ІО"4 + ° і 44 |
* |
0 »0515 = 0,267-Ю "2 |
|||||
1 |
|
|
|
|
|
6 - |
2,25 |
|
|
2.25-0.0515-1200 = 5410, по формуле (33).
Н9,8-0,267-Ю -2
При |
Re > 2000-3000 |
значение коэффициента |
Л определяет |
||||
ся по формуле Р.И.Шищенко и К.А.Ибатулова (36) |
|
|
|||||
Я |
= * |
= |
* |
0,075 . = 0,0256 . |
|
||
|
ѴТе |
V 5410 |
2,924 |
|
|
|
|
Эквивалентная дайна |
13 составит |
£ формула |
(37)] |
|
|||
13 = 0,99- |
л П /іпа |
+ 20- |
g 0 3 0 0 |
+ 27- |
£i-Q§tël?. = 3,52 |
+ 91,5 + |
|
J |
|
|
о лгіпЭ |
* |
’ |
||
|
0,0405 |
|
|
|
О.ОТО5 |
|
|
+ 5,85 = 101 м |
|
|
|
|
|
|
Подставнв исходные данные в формулу (30), получим
2
Р<= 0,0256 - 2-ь25- . (200,0+101)= 46500 кг/і^=4,65 ат. 1 2.9,8*0,0515
2. Рассчитаем потерн давления в соединениях. Исходные данные для расчета:
рлл
п = *=== 44 (число соединениенесколько завышено, посколь- 4,5 ку в состав колонны входятУБТ);
В |
= 0,0515 м; |
В0 = 0,040 |
м |
; |
|
|
|||||||
£ |
= |
г |
п |
2 |
1 2 |
= 6,12 |
(см.пример 4) . |
||||||
а [ (-д- ) |
- |
1J |
|
||||||||||
|
Подставив в формулу (38) исходные данные, получим |
||||||||||||
р |
g д2 |
. 2л2 £ :,1200 |
. и |
= 84000 ет/м2 = g 4 ат |
|||||||||
|
2 |
|
|
2-9,8 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3. |
Рассчитаем потери давления в затрубной пространстве |
|||||||||||
|
Исходные данвне для расчета: |
|
|
||||||||||
I |
= 200 м; |
|
D, = |
Dc |
- |
Д6т = 0,112 - |
0,0635 = 0,0485 м; |
||||||
7*= |
1220 кг/м2 ; |
F |
= 0,785 |
(Дс2 - |
л£т) |
= 0,785(0,1122 - |
|||||||
|
- |
0.06352) |
= 0 ,6 6 7 |
• |
ІО-2 |
м2 ; |
|
|
|||||
V |
= |
°.«°016-7. = 0,7 |
ц/сек; |
Re = |
3.іО#^ Д£2Р = 1585 |
||||||||
|
|
0,00667 |
|
|
|
|
|
|
|
9,8 - О,267.ІО-2 |
|||
|
Для расчета |
Лк п при |
Re |
= 1585 |
воспользуемся форму |
||||||||
лой |
(42) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
_ |
0.075 |
|
|
0.075 |
|
0,03 . |
|
|||
|
|
|
м 1 /1585* |
|
|
2,512 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Подставив данные в формулу (40), получим |
|
||||||||||||
Ро = 0,03 |
• |
О»,7.. - |
1220 . |
200 = 3780 кг/м2 = 0,38 ат . |
|||||||||
J |
|
|
|
2.9,8-0,0485 |
|
|
|
|
|
4. |
Приняв потери на долоте |
= 2 ат„ рассчитаем потребное |
давление на насосе: |
|
|
|
Р = 1,3 *(4,65 + 8,4 + 0,38 |
+ 2) = 20 ат . |
§ 3. Буровые насосы
При хелонновом буреніи скважин получили широкое примене ние порневне двухцилиндровые насосы горизонтального типа двойного действия, а такие плунжерные трех- и одноцилиндровые насосы горизонтального типа одинарного действия.
Техническая характеристика буровых насосов приведена в таб.18.
Буровыми насосами типа НГр-250/50, Гр 16/40 комплектует станки типов ЗИФ-ЗООМ, ЗИФ-650А, ЗИФ-1200А, СЕА-500 и СЕА-800. Насосами ІІГрБ комплектуют станки ЗИФ-1200А, ЗЙФ-1200МР и ВИТР-2000Э при бурении разведочных скважин на глубину 10002000 м. Станки БСК-2-100 комплектуется насосами 2НБ-7Э.
Теоретическую производительность буровых насосов (в л/сек) определяют по формуле
|
|
|
■<?Т |
|
( i F - і ) S - т -п |
) |
|
|
(44) |
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
і |
- |
степень действия поршня (плунжера); |
для поршневых |
||||||
насосов |
і |
= 2 ;одля |
плунжерных г = 1 ; |
F |
- площадь поршня |
|||||
(плунжера), дм2; { |
- |
площадь шпока, |
дм2 ; |
5 |
- |
длина хода |
||||
поршня |
(плунжера), |
дм; |
т |
- число цилиндров; |
п |
- число двой |
||||
ных ходов поршня (плунжера) в минуту. |
|
|
|
|
||||||
|
Фактическая, производительность насосов всегда меньше тео |
|||||||||
ретической" и определяется по формуле |
|
|
|
|
||||||
|
іі |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<?ф =• A QT |
, |
|
|
|
(45) |
||
где |
À |
- |
коэффициент наполнения насоса; обычно при расчетах |
|||||||
принимает |
А = 0,9 . |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Производительность насосов регулирует изменением числа |
двойных ходов и длины хода поршня (плунжера). Производитель ность поршневых насосов изменяют также сменой втулок цилинд ров.
Обычно насос настраивают на полную производительность, изменяя количество подаваемой в скважину жидкости путем сброса части ее на нагнетательной линии.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
18 |
|
|
|
|
Техническая характеристика насосов (колонкового бурения) |
|
|
||||||||
П о к а з а т е л и |
|
2НБ-7Э |
1НБ-8 |
|
НБ-11 |
НГр- |
ГР |
ПГр |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250/50 |
16/40 |
( 1 ІГрБ) |
|
Провэводптельность. |
|
|
|
|
|
|
32-267 |
300; 225 |
|||||
л/МИН |
|
|
|
|
35 |
10 |
|
25; |
4Q; |
250 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
75; 125 |
|
|
|
|
|
Давление, |
кг/см^ |
|
20 |
15 |
|
40; |
40; |
50 |
40 |
50; |
63 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
30; |
20 |
|
|
|
|
Число .шлиндров ,шт. |
3 |
1 |
|
'3 |
|
2 |
2 |
2 |
|
||||
Диаметр |
цилиндра» |
мм |
- |
•- |
|
- |
|
85 |
80 |
90 и 80 |
|||
Диаметр |
вдую ера, |
мм |
28 |
40 |
|
45 |
- |
- |
- |
|
|||
Ход поршня |
(плунжера), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
мм |
|
|
|
|
45 |
20 |
|
55 |
140 |
6-48 |
150 |
||
Число двойных ходов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
поршня в |
|
мнн |
|
- |
- |
. |
|
|
84 |
260 |
- |
|
|
Скорость |
|
вращения |
ко- |
450 |
490 |
|
100; 172; |
94 |
|
100 |
|||
ленчатого |
|
вала, об/мин |
|
312; 525 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Высота всасывания, |
м. |
5 |
4,5 |
|
5 |
5 |
|
|
|
||||
вод.ст., не более |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Приводная |
мощность |
1,7 |
|
|
5,5 |
32 |
22 |
28 |
|||||
|
|
|
|
|
К В Т |
|
|
К В Т |
Л . С . |
К В Т |
К В Т |
||
Внутренний диаметр |
всасы- |
38 |
25 |
|
50 |
|
76 |
75 |
100 |
||||
вающего шланга, мм |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Внутренний |
диаметр |
нагие- |
25 |
12 |
|
3? |
|
37 |
38 |
50 |
|||
тательного |
шланга, |
мм |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Габаритные размеры; мм: |
|
|
|
1540 |
|
1340 |
1870 |
||||||
длина |
|
|
|
|
570 |
585 |
|
1444 |
|||||
ширина |
|
|
|
510 |
345 |
|
880 |
873 |
930 |
990 |
|||
высота |
|
|
|
|
420 |
435 |
|
490 |
932 |
1080 |
1510 |
' |
|
Вес насоса, |
кг |
|
130 |
50 |
|
285 |
700 |
550 |
1150 |
||||
Тип двигателя |
|
Электро- |
Двнга- |
|
Электро- |
— |
Электро- |
ЭлегѵТро— |
|||||
|
|
|
|
|
двигатель |
тель |
|
двигатель |
|
двигатель |
д в и г а |
||
|
|
|
|
|
АОЛ41-4 'Дру;.:- |
|
ВАО-42-4 |
|
А02-72-В тель |
|
|||
|
|
|
|
|
|
ба-4' |
|
либо ЛОЛ |
|
|
A82-S |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
2-41/2 |
|
|
|
|
Выбор типа насоса, мощности привода производят после рас чета промывки скважины, выбора требуемого расхода Q и опре деления ожидаемого давления. При расчетах промывки скважины максимальную потребную производительность следует, как правило, определять при наибольшем диаметре бурения (начальном), а мак симальное рабочее давление - при наибольшей глубине скважины.
При колонковом бурении обычно устанавливается сдан насос, работа которого удовлетворяет требованиям промывки скважин (буровой агрегат ЗИФ-І200А имеет 2 насоса). -
§ 4. Определение потребного расхода воздуха и давления, компрессоров
Основным параметром режима продувки является скорость во сходящего потока в кольцевом пространстве скважины, обеепечЕванцая вынос наиболее крупных частиц шлама. Необходимая ско рость восходящего потока воздуха при бурении по необводненвым породам определяется прежде всего крупностью шлама и плотностью проходимых пород. Практически скорость восходящего потока в за зоре между стенками скважины и бурильными трубами принимают : при твердосплавном бурении 10-12 м/сек, при дробовом бурении - 8-10 м/сек, при бескерновом бурении 15-18 м/сек.
Детальный расчет потребной скорости восходящего потока может быть произведен по методике, изложенной в этой главе ж в работе [20].
Для определенна потребной скорости восходящего потока воздуха в нормальных условиях (р=1ата, t = 15*20°С) в зависим мости от крупности и плотности частиц пшама можно пользоваться номограммой, покг іанной на рис.2.
На горизонтальной оси номограммы в логарифмической шкале отложены размеры частиц- d} в миллиметрах. На правой вертикаль ной оси номограммы также в логаргфйической шкале отложены зна чения критической скорости восходящего потока воздуха для шаро видных частиц, при которой частица находится во взвешенном со стоянии.