книги из ГПНТБ / Фонарев, А. Л. Гидромеханизация и гидротранспорт рыбы
.pdfНапомним в связи с этим, что иод действительной объ емной концентрацией понимают:
|
|
|
|
k = ^ - . |
(11.14а) |
|
|
|
|
со |
|
а расходная |
объемная концентрация |
записывается так: |
|||
|
|
|
|
к ' = - ~ > |
(11.146) |
|
|
|
|
О. |
|
где к, |
к' |
— действительная и расходная объемные кон |
|||
со, |
сот |
■— |
центрации; |
|
|
площади поперечного сечения гидросмеси |
|||||
|
|
|
и ее твердого компонента, м2; |
||
Q, Qm — расход |
гидросмеси и |
ее твердого компо- |
|||
|
|
|
нента, |
м3 |
|
|
|
|
---------• |
|
|
|
|
|
|
сек |
|
И так как они вызываются скольжением фаз гидросмеси, то связаны через ее расходные скорости. Действительно,
|
1—k |
и |
|
|
|
1—k' |
(П.14в) |
||
или |
v0 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
(П.14г) |
|
Из |
уравнений (11.14), |
табл. |
3 видно, что у тяжелой |
|
гидросмеси при наличии |
скольжения фаз (г>о>н) |
вели |
||
чина |
действительной объемной концентрации |
всегда |
больше ее расходного значения.
П р и м е р . При расходной скорости водорыбного по тока 0,451 м/сек и действительной объемной концентра ции 0,400 отношение расходной скорости воды к расход ной скорости гидросмеси равно 1,32 (см. табл. 3). По этому объемная расходная концентрация вдвое меньше, чем k, и составляет 0,210.
Отметим, что, как и следовало ожидать, зависимости
k'(v) и vm(v) имеет одинаковый характер (см. табл. |
3). |
У горизонтального водорыбного потока, как мы |
ви |
дели ранее .(табл. 3), скольжение фаз прекращается при
малых расходных |
скоростях, а поэтому при v > |
>0,600 м/сек (£> = |
100 мм) его расходная и действитель |
ная объемные концентрации равны.
зо
Гидравлическое сопротивление водорыбной смеси
Гидравлическое сопротивление водорыбной, как и лю бой другой гидросмеси, обусловливается гидравлически ми 'Сопротивлениями ее компонентов. Для тяжелой водорыбной смеси при наличии скольжения 'фаз в общем ви де оно равно [9]
i — c — \ \ — k )‘h ' io+ 3 'I m' (Ym— 0 ' /г. |
(П.15) |
где i — гидравлическое сопротивление |
тяже |
лой водорыбной смеси; |
|
ут=Ут-Уо — относительный удельный вес твердого
компонента (1,02< ут < 1,06), кг/м3;
ут, Уо — удельные веса рыбы и воды, кг/м3;
k — действительная объемная концентра ция гидросмеси;
с — коэффициент ( с > 1 ) .
Специальными исследованиями установлено [9], что для цилиндрических труб коэффициент b равен 0 < 6 < <0,20, b=\{\—kyi>; А>0,20, 6=0,90.
Гидравлическое сопротивление однофазной жидкости в цилиндрическом гладком трубопроводе имеет вид:
i o = 0 ,r 5 8 - - ^ ^ - 0V (II.6)
Известно, что твердый компонент оказывает ламинаризирующее действие на жидкую фазу гидросмеси, т. е. сокращает в ней крупномасштабные турбулентные пуль сации [16], [17], [18], [27]. Очевидно, поэтому в шерохо ватых трубах жидкая фаза гидросмеси подчиняется за конам гидравлического сопротивления однофазной жид кости в гладких трубах [9].
Многочисленные опыты с различными водорыбными смесями в новых, чистых стальных трубах (5 0 < D < < 200) мм и новых чистых гладких армированных рези нотканевых рукавах (100<£><200) мм подтвердили это предположение. Иначе оно справедливо для рыбопроводов со сравнительно малой относительной шероховато
стью (Д <1,5-10~3). У них коэффициент с равен единице
(с=1).
31
При большой шероховатости стенки трубопровода ее величина влияет на гидравлическое .'Сопротивление жид кой фазы гидросмеси. В этой связи логично предполо жить, что из-за сокращения турбулентных пульсаций у транспортирующей жидкости имеет место (при больших средних скоростях движения) переходная область гид равлического сопротивления. При таком .предположении коэффициент гидравлического трения жидкой фазы гид росмеси зависит не только от числа Рейнольдса, но и от
.величины относительной шероховатости рыбопровода. Поэтому можно написать
Ы = с- |
ъ- |
(II.17а) |
( 1 - /2)V° " 'о, |
где i0' — гидравлическое сопротивление жидкой фазы во дорыбной смеси.
Коэффициент с, входящий в это выражение, (прибли женно определим так. Экспериментальная зависимость
К(Re, Д) для данного рыбопровода в переходной области аппроксимируется кривой
Х— с- 0,316 |
(II.176) |
|
|
Re'/« |
|
Из ее уравнения (II.176) |
находится коэффициент с. |
|
По данным В. В. Чечина, он равен: |
рукав (D = |
|
гладким армированный |
резинотканевый |
|
= 65 мм, Д = 2,5 -10 -3) |
|
|
с = 1,2, |
(И.17в) |
|
брезентовый пеньковый |
шланг (7)^200 |
мм, 15-10-3^ |
^ Д ^ 2 ,5 -1 0 -3) |
|
(П.17г) |
с = 2,72. |
Ниже (табл. 5) приведены результаты опытов В. В. Че чина ,по определению коэффициента трения сельдевых и стравридовых рыб по стальной, резиновой и брезентовой твердым стенкам. Опыты проведены на машине трения по методу, изложенному в работе [9].
Выше (см. гл. I) указывалось, что во время опытов с брезентовым шлангом диаметром 200 мм наблюдалась его вибрация. Из-за вибрации уменьшается нормальная
32
|
|
|
Т а б л и ц а 5 |
|
Материал |
Сельдевые |
Ставридовые |
||
|
|
|
|
|
твердой стенки |
ЧП1 M j C S K |
/п. |
цт M j c e K |
/т |
|
0 |
1,0 |
0 |
il,0 |
Сталь |
0,1—0,4 |
0,042: |
0,2—0,5 |
0,054:0,,, |
|
>0,4 |
0,10 |
>0,5 |
0.18 |
|
0 |
1,21 |
0 |
1,21 |
Гладкая резина |
0,1—0,4 |
0,08: v m |
0,1—0,25 |
0,09: цт |
|
>0,4 |
0,20 |
>0,25 |
0,36 |
|
0 |
1.6 |
0 |
1,6 |
Брезент |
0,1—0,3 |
0,112:am |
0,1—0,3 |
0,112:цП1 |
|
>0,3 |
0,375 |
>0,3 |
0,375 |
нагрузка, а следовательно, и коэффициент трения рыб о твердую стенку. При скольжении ставридовых рыб по брезенту его величина примерно равна 0,10 (Дп^0,10).
Ранее указывалось [9] на хорошее согласование рас чета и эксперимента для стальных цилиндрических труб. Отметим, что для гладких армированных резиноткане вых рукавов и брезентовых шлангов (II.17) также имеет место согласование расчета (11.15) и эксперимента
(см. гл. I).
Критическая скорость гидротранспорта рыбы
Под критической скоростью движения гидросмеси по нимают такую ее величину, которая соответствует мини муму гидравлических сопротивлений. И так как для дан ных условий гидротранспорта она связана с экономиче ским режимам его работы, определим аналитическое выражение критической скорости. В развернутой форме уравнение гидравлического уклона водорыбиой смеси имеет вид (с = 1):
i=0,158- (!_ £ )*/, gjyu ■v'b+3-fm-(ym- l ) - k . (11.18)
Коэффициент трения поверхностей тел, входящий в это уравнение, изменяется только в области малых ско-
2 Зак. 13177 |
3 3 |
ростей скольжения рыбы. Но так как минимум гидрав
лических сопротивлении гидросмеси следует |
ожидать |
|||
именно |
при |
этих |
значениях скорости (0,1 |
|
^ 0 ,6) |
м/сек, |
для |
решения задачи попользуем |
зависи |
мость (11.10а). Скорость скольжения слоя рыбы по стен
ке цилиндрического трубопровода равна: |
|
|||||||
|
|
|
|
vm= v m'Cn |
|
(11.19) |
||
пли в |
зависимости |
от |
расходной |
скорости гидросмеси |
||||
(11.13) |
после преобразования |
|
|
|
||||
|
|
Vm— |
|
|
■V. |
( 11.20) |
||
|
|
|
|
l - k - (1 —Vm) |
|
|||
Из рис. 8 видно, что минимум гидравлических сопро |
||||||||
тивлений |
(от = 0 ,4 |
м/сек) имеет |
место при о,п=0,?8 . |
|||||
Нетрудно |
убедиться, |
что вообще k влияет на vm слабо. |
||||||
При 0 ,2 ^ /г^ 0 ,4 |
коэффициент при расходной скорости в |
|||||||
уравнении |
(11.20) |
изменяется от 0,815 до 0,855, т. е. толь |
||||||
ко на 6%- На этом основании принимаем |
(11.21) |
|||||||
|
|
|
|
vm=Q ,835-0. |
|
|||
Введем |
обозначения: |
|
|
|
|
|||
|
|
С— |
|
0,158- 0,9 -v'/< |
|
|||
|
|
g ■D4<■(1—/г)6'1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(11.22) |
|
|
|
r |
3-0,042 t - |
1)i |
|
||
|
|
L— |
„ |
|
' k •(Ym |
|
||
|
|
|
|
0,835 |
|
|
|
|
и тогда |
(11.18) |
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11.23) |
|
|
|
|
i= C - o T4 - |
|
||||
Продифференцируем уравнение |
(11.23) |
по расходной |
||||||
скорости |
и приравниваем нулю первую |
производную. |
||||||
В этом |
случае |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vкр.---- |
( 74 |
|
|
|
|
или после |
преобразований |
|
|
|
34
|
г |
£>5/ч |
- |
V<" |
(11.24) |
^ ф .= Л - [ g |
—— |
■(Ym— 1 ) -/г -(1 — ./e)5/»J . |
|||
где укр. — |
критическая скорость, м/сек; |
|
|||
А — |
коэффициент, [A] — [vY!» |
(табл. 6). |
|
||
|
|
|
|
Т а б л и ц а 6 |
|
|
|
|
|
А Mjceic\ '/и |
|
Рыбомропод |
водосельдевая |
иодостав- |
|||
|
|
|
ридовая |
||
|
|
|
|
|
|
Стальные трубы |
|
|
0,835 |
1,10 |
|
Гладкие армированные резиноткане |
1,15 |
1,50 |
|||
вые рукава |
|
|
|
|
|
Брезентовые шланги |
|
|
1,50 |
1,50 |
Из уравнения (11.24) мы видим, что критичеокая ско рость гидротранспорта рыбы зависит от ее весомости, объемной концентрации, диаметра трубопровода, вязко сти жидкой фазы гидросмеси и коэффициента А. Все эти переменные, за исключением А, влияют на окр. нелиней
но: |
(ут—1)7", (1—/г)5/и, k'>", v'/n. |
|
Наиболее значительное влияние на критическую ско |
рость оказывают диаметр трубопровода, ~(ут— 1) и объ емная концентрация. Коэффициент кинематической вяз кости жидкости на и]ф. практического влияния не ока зывает.
П р и м е р . Если при прочих равных условиях D,
(ут —4 ), k и v последовательно увеличивать вдвое, то критичеокая скорость в первом случае увеличится на 37%, во втором — на 29, в третьем — на 20%; при изме нении v оКр. уменьшится примерно на 7%.
Известно, что критическая скорость гидросмеси зави сит от величины ее концентрации. Обычно эта взаимо связь выражается следующим образом [21], [23]:
Икр = B -k n, |
(11.25) |
причем
2 |
35 |
Отсюда следует, что вне зависимости от величины кон центрации с ее ростом критическая скорость также уве личивается.
Однако эксперимент не подтверждает этого теорети ческого вывода. Многочисленные опыты с водопесчаны-
ми смесями |
(2 4 ^ 7)^ 80 0 ) мм, (0 ,16 ^ d Cp^O,28) |
мм, во |
||||
доугольными |
(103^7)^307) |
м м , класса |
(0—2) —■(0— |
|||
70) |
мм и смесью |
воды и хвостов (103 =S77)^307) мм, |
||||
(0,30^ dCp:^0,52) |
мм «свидетельствуют о |
том, |
что при |
|||
высоких концентрациях гидросмеси (более 20% |
но объ |
|||||
ему) |
величина критической |
скорости при дальнейшем |
||||
росте консистенции может |
либо оставаться приблизи |
тельно постоянной и независимой от Qr, либо может уменьшаться, причем в некоторых случаях довольно зна чительно» [23].
А. П. Юфин при исследовании гидротранспорта очень мелкого пылеобразного угля, истертого в тонкую пыль в результате длительного транспортирования, обнару жил, что при увеличении концентрации критическая ско рость вначале возросла от нуля до максимума, а затем уменьшилась от максимума до нуля [27].
Для гидротранспорта рыбы аналогичное [23], [27] влияние k на икр. вытекает из расчетной формулы (11.24).
Перепишем фор:мулу (11.24) в виде |
|
= |
(11.26а) |
В |
|
Проведем анализ этого выражения. Будем увеличи вать концентрацию водорьгбной смеси от нуля до едини цы (0^£=S7l).
В этом случае первый сомножитель (1—&)5/и умень шается от 1 до 0, а второй— ( О ^ ^ 11^ 1!). Так как при малых значениях k решающее влияние на произведение оказывает второй сомножитель, а при больших— пер вый, критическая скорость водорьгбной смеси должна возрастать до максимума, а затем падать до нуля. От метим, что на восходящей ветви исследуемая функция изменяется медленнее, чем на ветви нисходящей (рис. 9).
Производная |
от критической скорости по действи |
||||
тельной объемной концентрации имеет вид: |
|
||||
! _ д |
|
___ 5 _ |
k'l |
(11.266) |
|
11 |
kv" |
22 |
(1 - k ) ul* |
||
|
36
Укр Укр
Укр
Рис. 9. Расчетные кривые ~в~ (А) и Икр (А) для тру бопровода диаметром 100 мм
Отсюда следует, что критическое значение концентрации равно:
/гкр= — = 0,615.
Наибольшая величина функции — 0,680.
Мы видим, что на критическое значение концентра
ции и V*?' ■ параметры гидротранспорта рыбы вли-
яния не оказывают. Поэтому вне зависимости от величи ны диаметра рыбопровода относительно удельного .веса
рыбы и вязкости воды &Кр. и |
■Р”р~ |
сохраняют свою |
L |
х5 |
J ШаХ |
величину неизменной. |
|
|
Чтобы иметь возможность сопоставить расчет с экс периментом для стальной трубы .0=0,100 м, t=7°C,
ym=il,04, =0,40, й2=0,20, вычислена величина крити ческой .скорости для водокилечного потока. По расчету
/21 = 0,40; Ощ,.— 0,450 м/сек;
/г2=0,20; окр.=0,375 м/сек;
37
а по эксперименту она примерно равна 0,500 м/сек и 0,400 м/сек. Это дает основание признать расчетные зна чения критической скорости удовлетворительными.
Б. ВЕРТИКАЛЬНЫЙ НАПОРНЫЙ ГИДРОТРАНСПОРТ РЫБЫ
Скольжение фаз у водорыбных смесей
Пусть в вертикальной цилиндрической стальной тру бе водорыбный поток совершает установившееся, рав номерное движение. Идеализируем этот поток. Предпо ложим, что рыба внутри трубопровода располагается в виде одного или нескольких ци линдрических слоев (диаметр цилиндрического слоя рыбы ра вен ее эквивалентноому диа метру) так, как это показано на рис. 10. При движении на транспортируемую рыбу дейст вуют следующие силы: гидрав лического сопротивления, дав ления и веса. Из условия рав новесия этой системы сил опре делим скорость движения твер
дого компонента.
В общем случае сила гидро динамического сопротивления
|
рыбы между 1 и 2 сечениями |
|||||
|
равна: |
Х = х -Si-N, |
(П.27) |
|||
|
|
|||||
|
где х — напряжение трения на |
|||||
|
|
поверхности |
|
слоя |
||
|
|
транспортируемой |
ры |
|||
|
|
бы, кг/м2\ |
|
|
||
|
Si — площадь |
поперечного |
||||
|
|
сечения слоя рыбы, ж2; |
||||
|
N — число |
слоев |
транспор |
|||
|
|
тируемой |
рыбы. |
|
||
|
Естественно |
предположить, |
||||
п .. п |
что х численно равно напряже- |
|||||
нию на |
стенке |
трубопровода, |
||||
Рис. 10. Схема вергп- |
которое |
имеет |
1 |
J |
V . |
. ’ |
кальиого водорыбиого |
место |
при |
ско- |
|||
потока |
роста движения жидкости рав- |
38
мой скольжению фаз. И тогда |
|
|
|
|
х= Хо= Л р ------, |
(П.28) |
|
|
|
я-и-1 |
|
где То — |
напряжение трения |
на |
стенке трубопровода, |
|
кг/м2; |
|
|
со — его площадь поперечного сечения, м2; |
|||
I — |
расстояние .между 1 |
и 2 |
сечениями, м; |
D — диаметр трубопровода, м.
Так как твердый компонент стесняет и ламинаризирует жидкость, ее гидравлические потери на трение равны [9]:
а) для восходящего потока гидросмеси |
|
|
||
&р = 0 . 1 5 8 • |
( » , - |
» „ ) ' |
/ , |
(II,29а) |
б) для нисходящего потока гидросмеси |
|
|
||
Др = 0,158— |
(^ |
' 1 ■(Оот- |
Роуи , |
(П.296) |
где v0 — расходная окорость воды, м/сек;
— расходная скорость рыбы, м/сек.
Боковая поверхность цилиндрического слоя рыбы прини мается
Si— n-d-l, |
(11.30) |
а число слоев можно определить так:
шт -4 |
/г-со-4 |
(11.31) |
|
я •d2 |
n-d2 |
||
|
где d — эквивалентный диаметр рыбы [91;
k — объемная концентрация гидросмеси. Приведем уравнение (11.27) в окончательном виде
(11.29), (11.30):
а) для восходящего потока
X — 0,158------- ------------0 ^ _ ш(Vo—Vmyb.k.u -l; (II.32а)
( l —k)Bls D^-d
б) для нисходящего потока
Х= 0 ,1 5 8 ------- ----------- — (Vm-VoY^-k-co-l. (11.326) (1—/г)5/® D^-d
39