книги из ГПНТБ / Гаспарянц, Г. А. Некоторые автоматические системы автомобиля учеб. пособие

- 19 -

ной работает непрерывно. Поэтому, чтобы избежать повреждения

его оедла

прй осевых колебаниях

затвора, седло делают

плоским,

а затвор -

в виде плунжера,

перекрывающего выпускное

окно на ве­

личину

h

. Перекрытие

h

берут большим величины

перемеще­

ний затвора при его колебаниях.' Этим достигают того ,

что затвор

всегда

находится во взвешенном

состоянии и садится на

седло

На фиг.6

приведена диаграмма совместной работы переливного

клапана и насоса при некоторых

постоянных числах оборотов его

вала.

По оси

ординат

отложено давление

Рн

.создаваемое на­

сосом.

По оси

абсцисс

-

подача

насоса

и расход

жидкости.

Точка R

диаграммы

соответствует

нереальному случаю, когда

ния, и вся теоретическая подача

0-т

полностью и беспрепят-

ственнб покрывается расходом. Вследствие

этого

рй -0

.В дейст­

вительности по мере увеличения полезных сопротивлений растет

давление, а вместе с ним растут

и внутренние утечки

в насосе.

В итоге фактическая подача насоса

Oi<p

становится

меньше

те­

оретической на величину объемных потерь

жидкости

^

. Прямая

f!D на графике

иллюстрирует зависимость

фактической

подачи

от

давления в напорной полости насоса.

В точке 5

при давлении

р

открывается переливной

кла­

кости. В результате

этого

в напорной магистрали устанавливается

некоторое

давление

р

,

зависящее от соотношения расходов: че­

рез клапан

О-кп

и рабочего 0-р ■

Фиг.6 Диаграмма совместной

работы

переливного клапана

и насоса

при

Если на участке BE

диаграмму

в первом приближении

пред­

варительного расчета системы насоо-переливной

клапан

( фиг.7 ) .

1 , На чистом поле диаграммы р по 0-

двумя

вертикалъны-

оти в напорной магистрали гидравлической системы (

от 0-р min

до 0р max

) .

2. По аналогии о существующими

САР зададим давление р(

в

напорной полости наоооа при &Р тСп

и проведем на диаграмме

горизонтальную линию, соответствующую давлению р>

. Точки

пере­

сечения этой линии с осью ординат и двумя другими,

построенными

ранее .обозначим (?} С , D ■

л

_

Сг В _ Па

G-f min

-

2

~

На оси

абсцисс отметим

начало диаграммы -

точку

Я

и проведем

линию

ЯВ , иллюстрирующую изменение

р>

по & до

вступления

в действие переливного клапана,

1м

•

4 , По аналогии с существующими САР зададим давление

'рО о т -

крытия переливного клапана и на линии RD отметим точку 6

с о о т ­

ветствующую началу открытия

клапана.

Через точки

б

и С

прове­

да насос работает с минимальным числом

оборотов

Пmin

и его

избыточная

подача мала.

5,

Определим теоретическую

подачу

Q-T max насоса для

слу­

чая,

когда

насос работает с максимальным числом оборотов

Л

_ п

П н m a x

U-r max - У г mtn —

- ------------

Пн min

и построим диаграмму

Я 'В 1 Е'

,

иллюстрирующую зависимость

р

от

0-

при

nh max - con st

. Линии Я'В'

и ЯВ параллельны

друг другу,

так как утечки в данном

насосе

при

постоянной

вязко­

сти

жидкости зависят

только от давления. Линии В'В1 и BE

так

же параллельны между собой, так

как угол их наклона к оси абс­

цисс определяется в основном жесткостью пружины клапана.

6. Из фиг.7 определим необходимую подачу насоса при мини­

мальном скоростном режиме его работы

^Q-T mi-n)

,

максимальное

давление в

напорной полости насоса ^ /з

j

и соответствующий ему

расход

жидкости

через

переливной

клапан

(О -м m ax)

при рабо-

определяют все параметры переливного клапана.

Здесь

ро -

регулируемое давление в момент открытия клапана;

Р

-

давление

в переливной

(оливной) магистрали;

'С

dn ~ диаметр плунжера;

р л0-

сила .установочного натяга пружины ;

К

-

жесткость

пружины

;

h и X

-

перемещения

(ход)

плунжера до начала и после от­

крытия выпускного

окна;

р

-

максимальное

значение

регулируемого давления;

гг

-

коэффициент

расхода

уч

X - уд .вес жидкооти .

При решении этих уравнений необходимо задавать величины

dn и h

и методом последовательных попыток добцгьоя оптималь­

ных размеров

клапана.

Для нивелирования давлений

Рд) р4

и

/з

необходимо, чтобы

характеристика

рн по

&

на участке

В Е (в ' е ') была возмож­

но более

пологой. С этой

целью,

желая избежать применения гро­

которую жиднооть из наоооа направляют через дроооельное

отверотие

с небольшим гидравлическим сопротивлением ( фиг. 8

) .

В егом -

случае давление жидкооти действует, на длувдвр о обоих

его т о р - <-

бу диафрагмы ( фиг„10 ) .

Усилие па штоке складывается из двух

составляющих: силы

N <

от давления воздуха на опорный даек и силы

Ыг от давления

циаф-

Фиг,9 Диафрагменная камера:

-пневматическая;

вакуумная

рагмы на опорный диск. Первое слагаемое равно

Nf= рягг.

Второе слагаемое нападем следующим образом. Выделим на по-

верхности диафрагмы бесконечно узкое

круглое кольцо с радиусом

j o и шириной djo .

При выборе параметров диафрагменной силовой камеры прини­

мают:

а=<Ц75+0 85

;

полный ход штока между крайними положени

ями

S z ( 0,55 + 0 5 5 )D ’}

К - по аналогии с существующими кон

струкциями,

______ Поршневые механизмы

Поршневые механизмы применяют в тех же качествах, что и

диафрагменные камеры.

Они допускают большие перемещения штока,

РШ= & РГ ?>

(7)

где д Р = Pj~ Р2

- перепад давления жидкости по обеим

сторонам поршня

F -

площадь живого сечения поршня,

равная

Ц25Т( j f

- для свободной стороны поршня,

и

0'25я(Вг- d?) - для

той стороны, с которой поршень соединен со што­

ком;