книги из ГПНТБ / Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий

туре

Fs{E)

полосы Б или

в верхней а р м а т у р е F'a фундамента .

Из - за

условий проявления

пластических деформаций ж е л а т е л ь ­

мычку принимать по количеству

арматуры

/ \ 1 ( е )

полосы Б

Y

= F

R"

О,up

а(£ ) ">а-

Количество

горизонтальной

арматуры

F'

в

фундаментной

балке у левой

грани

полосы Б

д о л ж н о

быть

таким,

ка к

для

консоли с вылетом іф/2, и соответствовать

величине

Уо.пр. Количе­

ство нижней арматуры

F a

в фундаментной

балке у правой

грани

полосы А необходимо

подбирать

с

учетом

действия

Уо.нр

снизу

вверх и реактивного отпора грунта

(рис. 2 2 , а ) . Пр и выполнении

го

вертикальный

катет совпадает с

осью проема (пунктирная

линия на рис. 22, в), что соответствует

- \ > = о о д л я левого

опорно­

го

шарнира .

При действии

предельной горизонтальной нагрузки

справа

ной балки относительно вертикальной оси проемов.

Д л я определения

предельной

горизонтальной

нагрузки

па

стену с проемами приближенно считаем, что углы

а поворота

фундаментов под полосами равны

(рис. 22,6), следовательно,

и треугольные эпюры реактивного отпора грунта подобны.

Чтобы определить

величину предельной горизонтальной

на­

нейной зависимости

м е ж д у д е ф о

р м а ц и я м и

и

н а п р я ж е н и я м и

распределение реактивного отпора

по

длине

фундамента отра­

ж а е т картину перемещений подошвы

фундамента .

Реактивный отпор

грунта по длине

подошвы

фундамента от

t g « = - ^ ;

Гв^-г-т.

(11.11)

Л £ С

КQ С

Вертикальное перемещение фундамента полосы А в его ус­

ловном сечении определяется величиной а'А,

деленной на коэф­

фициент постели с:

К

=

ГА+ ГБ =

>п.

(П . Па)

ХБ С

Перемещение

от

реактивного

отпора грунта по

( П . П а ) не­

перемычки вследствие замены упругого шарнира на

абсолютно

жесткий. Поэтому величина

перемещения по ( П . П а )

с некото­

рым запасом может служить

критерием надежности фундамент­

ного

максимального отношения

Fa/lo,

превышение которого

мо­

жет

вызывать

деформации

перемычек,

сопровождаемые

падением в них

усилий. Обозначаем

величину

предельного

мак­

6—107

81

Величину х ¥ д л я различных перемычек пока можно

определить

только экспериментально

(как и податливость

перемычек в упру­

гой стадии их р а б о т ы ) . Предположительно величина W

может

колебаться в пределах от '/юо До '/50-

—

Расчетными параметрам и д л я определения предельной гори­

зонтальной

нагрузки

Р'пр,

действующей

слева

направо на

стену

(рис. 2 2 , г ) ,

являются:

^ л . п р

QA "'

^ в . п р ~ Q/,- +

V — вертикальные

силы,

прило­

женные

по

центру низа

фундаментов;

QA

и

QE

— вес

полос

Л Ii Б

с вертикальной

нагрузкой,

включающей

вес

фундаментов;

я

У = Уо,пр+2Упр — предельные

вертикальные

поперечные

силы

в фундаментной

перемычке

и

перемычках

надземной

части;

Ь— ширина

фундамента;

о'Б — к р а е в о е

напряжение

под

фунда­

ментом полосы Б, соответствующее ЯП р-

Геометрические размер ы полос степы

с

фундаментами

пока­

заны на рис. 22, г.

Д л и н у контакта фундаментов полосы Б с грунтовым основа­

нием

имеем

из условия равновесия

этой

полосы

с

фундаментом

и реактивного отпора

грунта:

( I I . I I B )

2N Д.пр

ХБ =

bo г

А

Д л и н у контакта фундамента полосы

с

грунтовым

основа­

нием

определяют

из

подобия

реактивных

отпоров

грунта

под

фундаментами

полос

А

и Б

и

условия

равновесия

полосы А

с фундаментом

и

реактивного

отпора

грунта.

Из

подобия

распределения

реактивных

отпоров

грунта

хл

"

ХБ '

а

П о условию равновесия полосы А

ХА

=

А.пр

П р и р а в н и в а я

Ьа,

значения

хд,

получаем:

f 2а'Б

А Л,пр.

( I I . 11 г)

У

bxL

W 2 g £

-Ѵд.пр

1 /

2Х'Б"А.ПГ

( I I . И д )

У

Ьа'

П о д с т а в л я я

(11.11), ( I I . И в , г)

в

( П . П а )

и

заменя я

в

нем

Fa

на

между loW и предельным

напряжением

а'Б

под

фундаментом

полосы Б

1БЬ

\

"р

1

l a .

;о Ч'с = 0.

(И. Не)

2N Б,пР

У

N£c,пр

П р и

заданной

величине l F решение

( I I . Н е )

дает

' величи­

ну о в-

П о д с т а в л я я

в

( I I . П в )

найденную

величину

а'Б,

получаем

длину контакта х'Б, соответствующую

Р'

,

а

по

(11 . 11) — пре ­

дельную

величину

( а ) .

П о д с т а в л я я

численные

значения

о'Б

и

х'Б

в ( П . П г )

и

( I I . П д ) ,

определяем для

фундамента

полосы

Л

величину

х'А

О п р е д е л я ем

величину

эксцентрицитетов

приложения

сил

N'A _1ір

и

относительно

осей полос А и Б

при действии

Р'по:

пр-

*А

2

3

( I I . 11 ж)

'Б

*ß

2

3

Х'А

-•

^

V

'А .

Р Б , П Р (бо + Аф ) - Qs еБ + У ( /Б -

= ^ £ і П

( I I . И з )

р е Б + Ѵ ±

лос А

и

Б

M А,пР

NA,NP

ЕА>

( I I . 11 И)

y K J 0,np

" Б , п р е £ -

П о этим

моментам

производят вертикальное

армирование полос

А и Б.

Предельные

горизонтальные

нагрузки, воспринимаемые

полосами А\і Б:

( I I . 11 к)

Р'

—

Ш'_ п п

+ 0,5 / я

V").

Б.пР

П о л н а я горизонтальная

нагрузка

на двухветвевую

стену

(рис. 22, г)

Р'

= Р '

+Р'г

.

(II Ц л )

пр

А,пр

1

Б,пр

V

'

Если бы на рис. 22,г

предельная

горизонтальная

нагрузка

действовала справа налево и реактивный отпор грунта

распре­

делился под фундаментом

полос А и Б по треугольнику,

то ка­

грузки

Р"

справа

налево

(рис. 22, d)

дл я определения с у м м а р ­

ного перемещения

концов

рассеченной

фундаментной

перемычки

от деформаций грунтового основания

берется

разность

величины

краевых поступательных перемещений по линии сечения

фунда ­

мента

fB

= a"E'cu

FA = G"A'C

ввиду

одного

направления

этих

перемещений:

или

К-=Га-Гл

I

(11.12)

F a C

= UB-~aA-

I

NA,np

.

о-. ,v =

——•

нормальное

напряжение под фундаментом

поло-

ЫА

сы А от действия N"A s

К р а е в о е н а п р я ж е н и е

под фундаментом полосы А от

действия

МА п р ,

возникающего при

горизонтальной нагрузке

Р"

на

стену:

oA,N=±

12--

(H.12а)

blA

Краевое н а п р я ж е н и е под фундаментом полосы А (в сечении

фундаментной

перемычки)

aA

=

aA,N~°Â.M-

( І І Л 2 б >

И з

равенства углов

поворота фундаментов под полосами А

и Б имеем:

_

2/Ѵ"

£ , пр

ЬаБ

П р и р а в н и в а я

значения

х",

получаем:

'

BLA

Г

BAA,M

П о д с т а в л я я (11.126)

и

( I I . 12в)

в (11.12)

и заменя я F ° A на пре­

дельное перемещение VP , получаем зависимость межд у IQW И пре­

дельным напряжением

а"А м

под фундаментом

полосы А:

2 2 +

| / ^ п р 2

+

с

/ о ¥

_ ^ £ =

0 .

( І

І Л 2 д )

А

В уравнении

(ІІ.12д) z=

\

ал,м

•

П р и заданной величине W решение

уравнения (ІІ.12д)

дает

значение а"А м

,

соответствующее

действию предельной

горизон­

тальной нагрузки Я п р .

П о величине

а"А м

определяют момент

в

основании

фунда­

мента полосы

А:

\ Р = я ; / «

=

^

м

7

(ПЛ2е)

Величина

предельного

угла

поворота

фундаментов

t g g =

^

=

J

2

M

^ .

(Ц . 12Ж)

с/л.ф

сЫ3-А

МА.ПР = ^ , п р % + АФ ) - 0.5 lA V.

( I I . 12з)

П р е д е л ь н ая горизонтальная

нагрузка на полосу А

А ' л р

Іо + Лф

(П. 12 и)

П о д с т а в л я я

величину а"А м

в (ІІ.12г), получаем х"Б, соот­

ветствующую горизонтальной нагрузке Р* р .

Если

Х"Б <

h

то

,

МБ,пР

=

Б,пр

£>

(11.12k)

^ • Б і Я р - І - 0 , 5 / в Ѵ ) ;

Р" =Р"

-\-Р"

пр

А,пр

1

Б,чр'

Если при подстановке

о"АМ

в

(ІІ.12г) получаем

х"в>1Б,

И з

равенства

углов

поворота

фундаментов

полос А и Б

(рис. 22, е)

'Б.М

Ч

-

•

(II.13а)

,

ѴА,М'

M

°А =

аА.Ѵ

°А,М

Л 'Л,П Р

=

ыА

Ыл

( I I . 136)

б ^ Б . п р

ыБ

•ы\

П о

аналогии

с (11.12)

M

= a

»

BLA

—•

/ г

М , п р

и л , м

6 >

Ml

„. =

a""

l.

•

6

'

ß,np

A,M

1

№ п

р

+ о , 5 г л ѵ ) ;

(ІІ.ІЗг)

А - п р

6о+Аф

^ . - р - Ь - Г1г И в . п р + О . б / ^ ) ;

So

I

"ф

P"

=. p "

4- P'"

пр

Л.пр 1

£,np '

Рассмотрим

числовой пример

определения Р п р дл я двухветве-

вой панельной стены при частичной

потере контакта межд у фун­

даментом

и грунтовым

основанием

от действия Р П р

(рис. 2 2 , г ) .

# с т = 24 м; число

этажей

п = 8;

Лф=1,5

м;

£ о = І 4

ж;

1А

= 1в =

= 6,5 Л ; 6 = 3,6 Л ; С = 3 кгс/см3;

х¥—1/100;

вес полос

стены

с фун­

даментом

и приходящейся

вертикальной

нагрузкой

Q A = Q B =

= 215

т;

сумма

предельных

усилий в

перемычках

Ѵ = Е К П р +

+ У П р . ф = 8 - 1 8 + 3 6 =

180 тс (подробный

подсчет не

приводится) .

/ѴА ,П р = 215—180 = 35 тс; Nß,np

=215+18 0 = 395 тс. П о

формуле

( I I . Н е )

650-360 а

,

(

, f

3 5 о о о _ _

Л

1

0 0 _ L g

=

0 .

2-395 000

R

V К

395 000

/

Бв

100

<УБ

— 4,6

кгс/см2;

6(7 „

2-395 000

477 см.

360-4,6

П о

формуле

( I I . И г )

=

-. /2-4,6-35000

^

1,37

кгс/см2.

СТ^

~

V

360-477

~~

П о

формуле

(II.11д)

2-477-35 000 =

142 см-

360-4,6

ей

=

^

-

^ .

=

3,25-

3

=

2,78 Ж;

— — —

=

3,25-

І ^ - 7 =

1,77 м;

3

M Л,пр =

^ . „ р в Л

=

9 7 , З г с . Л ;

M Б,пр

^ . n p e ß =

700 Г С Л І ;

( ^ , n p

4

0 , 5 / „ V j

= 44 гс;