книги из ГПНТБ / Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий
.pdf
|
П р и н и м а ем одинаковое несимметричное вертикальное арми |
|||||||
рование полос А и Б стержнями из стали класса |
А - Ш — п о |
кра |
||||||
ям |
по 4 0 2 5 = 1 9 , 6 |
см2 с расстоянием |
8 см от торца до центра ар |
|||||
матуры и у проемов по 2025 = 9,8 см2 |
с расстоянием 4 см от гра |
|||||||
ни проема до центра арматуры . При действии |
горизонтальной |
|||||||
нагрузки слева направо полоса А имеет F-A=\9,Q |
см2; |
а —8 |
см; |
|||||
F'a=9,8 |
см2; |
а'=4 |
см, а полоса Б имеет Fa=9,8 |
см2; |
а=4 |
см; |
||
F |
= 1 |
9 , 6 см2; |
а'=8 |
см.. |
|
|
|
|
Положение нейтральной оси в полосах А и Б определяем ре шением кубического уравнения
т * - ( 4 - т *+f {«c.+o-wwf2 -'ï-
|
— |
F |
h |
|
- S |
) |
X - |
^ |
\ F |
a |
( i |
i |
- |
a ) |
+ |
F:a] |
+ |
|
|
|
|
+ |
|
2 |
|
a') |
a' - |
F |
|
(h- |
a) |
|
~a |
|
|
|
|||||
|
\F'J- |
|
(— |
: |
0. |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
П о д с т а в л я я принятые и полученные расчетные параметры в |
||||||||||||||||||||
кубическое уравнение, |
получаем: дл я |
|
полосы А хА—\,1 |
м; |
для |
|||||||||||||||
полосы |
Б X ß = 4 , 2 |
м. Н а п р я ж е н и я |
в основании |
полосы |
А |
|
||||||||||||||
|
_ |
|
|
|
|
Nx |
|
|
|
|
|
|
|
nn |
|
|
|
|
||
|
ст<5 = |
Ьх2 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
90 |
кгс см-, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
— |
+ mFa |
(х — а) — inFa |
(h — х—а) |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
ста |
= |
— |
(h — X — a) m = |
1920 кгс, см- |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(в растянутой зоне) . |
|
полосы Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Н а п р я ж е н и я |
в основании |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
аб |
== 76 |
кгс,см2; |
оа = 230 кгс,см2 |
|
(в растянутой |
зоне) . |
|
|||||||||||||
Работа стены в предельном |
состоянии на действие |
Рар. |
Д л я |
|||||||||||||||||
определения |
У п р |
в перемычке |
принимаем: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
/?£ = 2400 кгс/см2 |
|
(сталь |
|
класса |
|
А-І) ; |
|
= |
180 кгс/см2 |
(бетон |
||||||||||
марки 200) ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ж |
= A ^ L = |
б см; |
Мт |
|
|
= /?«/, (h! • |
|
|
|
|
|||||||||
|
= |
1,3210е кгс-см; |
|
F n |
p |
= ^ E £ Ä |
2 6 |
Г С ; |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'о |
|
|
|
|
|
|
/?" = 4 0 0 0 кгс/см2 |
|
(сталь |
класса |
А-ІІІ) |
— д л я |
вертикальной |
ар |
|||||||||||||
матуры полос А и Б. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Полоса |
А |
|
W = |
і |
^ |
_ 8-26 = — 20,8 тс. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
60
Полоса А (внецентрениое растяжение полосы) . Пренебрегая влиянием сжатой арматуры F'a, положение нейтральной оси в основании полосы
|
|
|
FaR" |
|
+ NA |
|
19,6-4000 — 20 800 |
о Л |
„ |
|
||||
|
|
X = |
|
|
|
= —• |
|
|
~ |
20 |
см. |
|
||
|
|
|
. |
bRl |
|
|
|
16-180 |
|
|
|
|
||
По |
условию мгновенного |
равновесия сил в |
нижнем |
сечении |
||||||||||
полосы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дг |
I . |
I |
ІІА |
|
X \ |
|
П |
Л. |
_ |
X |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
е. |
= |
|
|
ю |
|
— |
|
Л |
h- ( . - I |
~ |
17,35 ж; |
|
|
|
А |
|
|
|
'л,пр |
|
|
|
2 ^ 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л'л.пр |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
MA.nP |
= |
NA.npeA |
|
= |
20>*-17,35^360 |
тс-м (рис.14, ж); |
|||||||
|
|
|
|
|
|
6 , = - ^ - / / = 1 4 ж ; |
|
|
|
|
||||
РА,ПР |
= y (Ч„р |
+ ^ S К п р ) = |
-JJ(360 + |
3,25-8.26) = |
73,5 тс. |
|||||||||
Полоса |
Б |
(внецентрениое сжатие |
полосы) |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Nr |
в,up |
= |
— |
+ 8-26 = 380 тс; |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х= |
F.R" |
+ NB— |
FaR"a |
|
|
|
|
||||
|
|
|
а |
3 |
Б |
— = 118 с« . |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
bRl |
|
|
|
|
|
|
|
П о |
условию мгновенного |
равновесия сил в |
нижнем |
сечении |
||||||||||
полосы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H - ^ . - f f - « ' ;
е . = |
|
: |
- |
f - f l |
) + ^ ( f - û ') |
- і - = |
2,31 M; |
|||||||||
|
|
|
: |
|
|
|
|
' - + |
^ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Na |
|
|
|
|
' |
2 2 |
' |
' |
||
|
|
|
|
|
|
A |
|
ß,np |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МБ,иР |
= |
NB.nP |
|
е в |
= |
380-2,31 = |
880 |
rc-л* (рис. 14, ж); |
||||||
Р в , |
Р |
= f |
( ^ . n p + ^ |
|
|
2 |
О |
= £ |
(880 + 3,25-8-26) = |
112 rc; |
||||||
Л,Р |
= |
^л.пр + |
РБ.и, |
= |
7 |
3 |
> 5 |
+ 1 1 |
2 = |
185,5 тс; |
k = |
= |
1,92. |
|||
61
|
Если бы при расчете |
в |
упругой |
стадии были |
использованы |
||||||||||||||||||||
формулы |
для армирования |
перемычек |
и полос А |
и Б |
по |
С Н и П |
|||||||||||||||||||
П-В.1-62, были бы |
получены |
меньшие |
величины |
fa, |
Fa |
и |
F'a, |
а |
|||||||||||||||||
следовательно, уменьшилась |
бы величина Р щ > |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Величина ЯП р может быть получена |
без |
расчета |
в |
упругой |
||||||||||||||||||||
стадии, если |
з а д а в а т ь с я |
сечением |
арматуры |
в |
перемычках |
и |
в |
||||||||||||||||||
вертикальных полосах. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Определим |
РПр |
для |
четырехветвевой |
стены |
(рис. 14, и) ://ст |
|
= |
|||||||||||||||||
= |
24 |
м; |
/ г з т |
= 3 |
м; |
Л п о р = 0 , 8 |
м; |
/ 0 |
= 1 |
м; |
/ г А = / г , . = 5,5 |
м; |
/ і Б |
= |
|||||||||||
= |
/гв = |
6,5 |
«1 = = £ » 3 = 3 , 2 5 |
м; |
oi = |
ß 2 = Ö 2 = « 3 = 3 , 7 5 |
ЛІ. Д л я |
пере |
|||||||||||||||||
мычек |
принимаем |
f n = 7 , 5 |
см |
(сталь |
класса |
А - І) . Д л я |
полос |
при |
|||||||||||||||||
действии РП р принимаем слева направо: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
полоса |
А : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fa |
= |
19,6 |
елі-; |
а = |
8 см; |
QA |
= |
180 |
тс; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Fa |
= |
d,8cM-; |
а' |
= |
4 сиі; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
полоса |
Б: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F a = |
|
= |
9,8 |
сл5 ; |
а = |
а' = |
4 сиі2; |
Q ß |
= |
225 тс; |
|
|
|
|
|
||||||
полоса |
В: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fa |
= |
F'a = |
$,8 |
см*-; |
а = |
а' |
= |
4 с,к; |
Q ß |
= |
225 |
тс; |
|
|
|
|
|
||||
полоса |
Г: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fa |
= |
9,8 |
еж2 ; |
а = |
4 С Л І ; |
Q r |
= |
180 |
тс; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
^ = 1 9 , б е л / 2 ; |
а ' = 8 с . к . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
По аналогии с предыдущим примером д л я |
перемычек YUv = |
|||||||||||||||||||||||
= 2 6 тс. Д л я |
полос арматуры |
из стали |
класса |
А-ІІІ: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
полоса |
А: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
NA.np |
|
= |
180 — 8-26 |
= |
— 20,8 тс; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
X =- |
F a R |
" |
+ |
Ма'"р |
-= |
19,6-4000 — 20 800 _ |
2 |
Q |
c j ) ( |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
hP« |
|
|
~ |
|
16-180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Влияние F'a |
|
|
|
|
4 H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
не учитываем . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
^aH k— - f ) |
|
Ä |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
м |
л п р = |
"и . щАі |
= |
20,8• 1 7 , 3 5 « 3 6 0 |
тс-м. |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Распределение предельной горизонтальной нагрузки прини |
||||||||||||||||||||||||
маем |
по трапеции |
| о = 1 4 |
(см. предыдущий |
п р и м е р ) : |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Л . п р = |
J- |
К „ Р |
|
+ |
a, J |
Y) |
= |
± |
(360 + |
3,25.8 • 26) |
= |
73,5 |
тс; |
|||||||||||
62
полоса |
Б: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NK |
п п = Qr |
= 225 тс: |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Б,пр |
^-Б |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||
|
ГЛ+НБЮ-Г'Л |
|
|
^в . пр |
|
225 000 |
7 0 |
, |
|
|
|||||||
.v = |
|
|
— |
|
|
= |
|
— |
|
|
= |
/8 сж; |
|
|
|||
/=•„/?" f h - |
|
bR« |
a) + |
|
|
bRH |
|
|
16-180 |
|
|
|
|
||||
-4" - |
К1?! ("TT - «' ) |
|
X |
|
|
|
|
||||||||||
a |
d \ |
|
2 |
|
|
a |
Л 2 |
1 |
, |
h |
0 n 7 |
|
|
|
|||
e = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 3,97 м-. |
|
|||
|
|
|
|
|
M . |
|
|
|
|
|
2 |
2 |
' |
|
' |
||
|
|
|
^ ß , n p |
= ^ . t , p ^ |
= |
895 |
тем; |
|
|
|
|||||||
|
^ , n p |
= f |
[ ^ . П р + |
1 6 , + « , ) 2 у „ р 1 = 175 |
|
|
|
||||||||||
полоса |
В |
|
So |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подвержена |
таким |
ж е воздействиям, |
как и полоса |
||||||||||||||
Б, поэтому Я в , п р = 1 7 5 тс; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
полоса |
Г: |
|
Nr.np= |
|
|
H" 8-26 = 380 гс; |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
1 8 0 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
х = |
^ ч ^ , п |
р - ^ = |
1 1 8 с ж ; |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
«s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f ^ ' l V - f - f l ) + |
^ " ( t - ' / |
|
» г |
: |
|
, „ |
|||||||||||
, г = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
в 2 , з і |
* ; |
||
|
|
|
|
|
|
Г,пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
r . n p |
= ^r.nPer |
= |
^TCM; |
|
|
|
|
||||||
|
|
^ „ P |
= f |
|
( * г . п Р |
+ W p |
|
) = 1 1 2 r * ; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
to |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р „ р - |
Р л , Ф - |
|
^ |
Б |
. П |
Р H" ^в.пр + |
Рг,„Р |
= 73>5 + |
175 Н- |
||||||||
|
|
|
|
|
+ |
175 + 112 = 535,5 тс. |
|
|
|
|
|||||||
Если принят /< = 2, то дл я такой стены |
Р р а С |
ч = 5 3 5 , 5 / 2 « 2 7 0 тс. |
|||||||||||||||
Принима я другое армирование стены и перемычек, |
получим иное |
||||||||||||||||
численное |
значение Р п р . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
РАБОТА ПАНЕЛЬНЫХ СТЕН С ПРОЕМАМИ ПРИ УПРУГОЙ ЗАДЕЛКЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ПОЛО С В ОСНОВАНИИ
Статический расчет панельных стен на действие горизонталь ной нагрузки производится в предположении жесткой заделки вертикальных полос в основании. Расчет, построенный на таком предположении, дает преувеличенные нагрузки на фундаменты и неверно о т р а ж а е т статическую работу надземной конструкции ввиду неизбежных деформаций фундаментов и грунтового осно-
63
вания. Сближение теоретической и фактической картин работы конструкций может достигаться повышением жесткости фунда ментов или учетом деформаций фундаментов и грунтового осно вания .
Относительно жесткие фундаменты могут быть получены при
вязкой |
|
ленточных |
фундаментов |
к |
грунтовому |
основанию |
анкер |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ными связями |
(рис. 16, а ) . |
||||||
|
" |
U |
|
-Л. |
|
Q —— г |
|
а |
|
. |
При |
действии |
оольшой |
|||||
|
|
О |
|
|
|
• |
|
• |
|
|
горизонтальной |
нагрузки |
||||||
|
|
• |
|
|
|
• |
|
• |
|
|
такие фундаменты |
|
пол |
|||||
Нтт- |
|
П |
|
|
|
п |
1 |
П |
1 |
I I 1 |
ностью |
сохраняют |
|
кон |
||||
|
|
|
! |
; |
1 |
1 |
|
|||||||||||
1 1 1 |
! |
і |
і |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 1 1 |
такт |
с |
основанием, |
что, |
||||||
11 11 » 1 |
|
|
|
J J |
|
|
однако, не |
исключает |
дву |
|||||||||
Hi |
! |
1 |
! I i |
|
|
|
|
|||||||||||
i |
! 1 |
J |
1 1 |
J значных |
|
вертикальных |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
деформаций |
фундамен |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощные, |
коробчатого |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа, |
железобетонные |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фундаменты |
(рис. |
|
16,6) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
действии |
большой го |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ризонтальной |
|
нагрузки |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
не обеспечивают |
контак |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
та с основанием в зоне |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
растяжения, |
что |
|
может |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сильно влиять на харак |
|||||||
|
|
|
|
Рис. |
16 |
|
|
|
|
тер |
работы |
конструкций. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет |
таких |
фундамен |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тов |
как |
самостоятельно |
|||||
работающей системы (без учета влияния жесткости надземной части здания) приводит к большому их у д о р о ж а н и ю .
Поскольку жесткая заделка полос в основании весьма услов на, целесообразнее рассматривать вертикальные полосы панель ной стены с проемами не жестко заделанными в условно недеформируемое основание, а упруго з а д е л а н н ы м и в естественное податливое грунтовое основание. В последнем случае фундамен ты рассматриваются не как самостоятельная конструкция, а как органическая часть единой системы «стена — фундамент — осно вание». Такое объединение конструкций дома и грунтового осно вания правильнее о т р а ж а е т характер работы к а ж д о г о элемента такой системы. Усилия в фундаменте как в элементе единой си стемы значительно меньше, чем в фундаменте, который самостоя тельно должен обеспечивать положение низа полос в одной пло скости при действии горизонтальной нагрузки. Н о при этом в надземной части стены создаются несколько большие усилия, чем в стене, у которой вертикальные полосы з а д е л а н ы в жесткое основание.
Несколько изменяется характер отпора грунта по длине фун дамента, т а к как в совокупности панельная стена с проемами
64
и фундаментная балка по действию на грунт только п р и б л и ж а ются к жесткому штампу, причем главным образом вследствие жесткости стены. Поэтому реактивный отпор грунта по длине стены приобретает более сложную форму, чем при абсолютно ж е стких фундаментах .
Усилия в стене (с п р о е м а м и ) , объединенной с фундаментами и грунтовым основанием в единую упругую систему, могут опре деляться по методике, описанной в I главе. В этой системе поло сы стены рассматриваются к а к упругие вертикальные консоли, стоящие на упругом основании.
Перемычки н а д проемами сохраняют функции упругих связей м е ж д у полосами стенок при замене жесткого основания на упру гое. Фундаментная балка в местах дверных проемов т а к ж е вы полняет роль упругих связей, как и перемычки н а д проемами, но имеет иные жесткостные характеристики и несколько иные ус ловия работы .
На основании этих предпосылок для двухветвевой стены, стоя щей на упругом основании, составляется система уравнений, как
для многоэтажной однопролетной |
рамы |
с шарнирным соединени |
|||||
ем |
ригелей по вертикальной |
оси |
проемов (см. рис. |
1,а): |
|||
|
|
2 Y, 6 U |
+ |
А, |
|
(Н.4) |
|
|
|
(і = 0,1,2 |
2«; / |
= |
0, 1,2,..., 2л). |
|
|
|
П о форме система (II.4) |
аналогична |
системе уравнений (1.1), |
||||
но |
имеет |
дополнительные неизвестные |
У0 и Yn+0, |
являющиеся |
|||
усилиями |
в связях м е ж д у |
фундаментами . |
|
||||
|
Д л я многоветвевой стены, стоящей на упругом |
основании, си |
|||||
стема уравнений составляется, как |
для |
многоэтажной многопро |
|||||
летной рамы, имеющей шарнирные соединения ригелей по верти кальным осям проемов стены.
Д л я системы уравнений (Н.4) главные и побочные перемеще ния неизвестных сил Y, приложенных в сечениях перемычек, сла гаются из перемещений, вычисленных при заделке полос в жест
кое основание и соответствующих им |
перемещений, |
вызванных |
упругими д е ф о р м а ц и я м и грунтового |
основания от |
тех ж е на |
грузок. |
|
|
П е р в а я группа перемещений определяется обычными метода ми строительной механики. Главные и побочные перемещения не известных сил Уо и Уп+о, приложенных к фундаментной балке, равны нулю. Это следует из принятого условия заделки полос в жесткое основание. Поэтому остановимся на определении вто* рой группы перемещений.
От деформаций грунтового основания выделенные сечениями полосы стены могут иметь в своей плоскости в р а щ а т е л ь н ы е и по ступательные перемещения. При действии на панельную стену горизонтальной нагрузки будем учитывать только влияние вра-
5—107 |
65 |
щ а т е л ь н ых и вертикальных поступательных перемещений. Поэто му все перемещения Уп +о в (П.4) равны нулю.
На рис. 17 показаны типичные схемы перемещений полос сте ны от деформаций грунтового основания, которые возникли при действии различных сил.
Рис. 17
66
Н а рис. 17, а показаны углы поворота полос от внешней гори зонтальной нагрузки РА И РБ, приложенной к соответствующим полосам, на рис. 17,6 — углы поворота полос от горизонтальных единичных сил, приложенных к полосам в точке і, на рис. 17, в — вертикальные поступательные перемещения полос от вертикаль
ных |
единичных сил, приложенных в центрах полос на |
отметке і, |
а на |
рис. 17, а — углы поворота полос от вертикальных |
единичных |
сил, приложенных к полосам в точке і. |
|
|
П о углам поворота и поступательным перемещениям полос стены от деформаций грунта, вызванных действием внешней на
грузки и единичных сил, геометрически определяются |
перемеще |
ниями неизвестных сил У. |
|
Перемещения сил У при заделке полос в жесткое |
основание |
il соответствующие им дополнительные перемещения, |
вызванные |
деформациями грунта, имеют одинаковые направления . Поэтому
для определения суммарных перемещений абсолютные |
величи |
|
ны долей перемещений принимаются с тем |
ж е знаком, с |
каким |
приняты доли перемещении неизвестных сил |
У от тех ж е |
воздей |
ствий, вычисленные при условии жесткой заделки полос в осно вании.
При |
определении перемещений |
полос от |
деформаций |
грун |
|
тового |
основания |
будем исходить |
из условия, |
что контакт |
фун |
даментной балки |
с основанием не |
нарушается, т . е . суммарная |
|||
нагрузка на стену не вызывает растягивающих н а п р я ж е н и й под подошвой фундаментов .
Фундаментная |
балка, прочно соединенная с |
полосами стены |
и з а ж а т а я между |
полосами и грунтом, способна |
деформировать |
ся только на коротких участках, расположенных по линиям
дверных проемов. Схема таких деформаций |
фундаментной бал |
|||||||||||
ки от деформации |
грунтового |
основания под действием горизон |
||||||||||
тальной |
нагрузки |
показана на |
рис. 18, а. |
Р а б о т у |
деформируемых |
|||||||
участков фундаментной балки можно уподобить |
работе |
корот |
||||||||||
ких балочек, которые удобно рассматривать |
как |
фундаментные |
||||||||||
перемычки, |
з а д е л а н н ы е концами |
в |
полосы |
стены. |
Д л я |
таких |
||||||
перемычек |
расчетный |
пролет, назначаемый |
из |
предположения |
||||||||
жесткой |
заделки |
концов на |
опорах, |
должен |
быть значительно |
|||||||
больше, |
чем пролет |
в свету, |
д а ж е |
при |
специальной |
привязке |
||||||
фундаментной балки к полосам стены при помощи вертикальной
арматуры, |
устанавливаемой |
у |
проемов и в |
торцах |
(рис. |
18,6). |
В первом |
приближении |
|
|
|
|
|
|
/ ф |
= /0 + 2Аф > |
|
|
(ІІ.5) |
|
где /ф — расчетный пролет |
фундаментной |
перемычки; / 0 |
— рас |
|||
стояние между полосами |
в |
свету; Лф — высота |
фунда-меятной- |
|||
балки.
Чтобы упростить анализ панельной стены на упругом основа нии, удобно заменить реальные фундаментные перемычки дли ной /ф (рис. 18, б) на абсолютно жесткие фундаментные пере-
5* |
67 |
|
мычки длиной /0 , присоединенные к |
полосам стены |
упругими |
|||
шарнирами (рис. 18, |
ß), способными |
упруго противодействовать |
|||
поворотам |
балочек. Жесткость у упругих шарниров д о л ж н а под |
||||
бираться |
так, |
чтобы |
податливости |
фундаментных |
перемычек |
(рис. 18, б |
и в) |
совпадали . |
|
|
|
|
|
|
Рис. |
18 |
|
|
|
|
|
П р и н и м а е м |
податливость |
первой |
перемычки |
(рис. 18, |
б) |
по |
|||
(1.20) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
À, = — — (I-\ |
|
— \ , |
а |
второй |
перемычки (рис. |
18, в) |
|||
|
i2 |
|
|
|
Х\ |
|
|
|
|
по формуле Х2 |
= y~ |
• П р и р а в н и в а я |
и Яг, получаем. |
|
|
||||
|
|
|
|
3 6 ß d ) |
|
|
(II.6) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
* |
I |
/2 |
£ |
р |
|
|
|
Р а с ч е т н а я |
модель |
фундаментной |
перемычки |
(рис. 18, |
в, |
д) |
|||
может быть применена д л я |
упрощения |
расчета |
панельных |
стен |
|||||
с проемами, стоящих на упругом |
грунтовом основании. Без |
боль |
|||||||
шой погрешности вертикальная полоса длиной h с ленточным
фундаментом длиной |
/ г + / 0 и шириной |
Ь, |
н а х о д я щ а я с я под дей |
|||
ствием центрально приложенной силы |
N |
(рис. |
19, |
а), |
может |
|
быть заменена такой |
ж е вертикальной |
полосой |
на |
фундаменте |
||
длиной h и шириной b |
с абсолютно жесткими консолями |
длиной |
||||
68 ;
/0 /2 и шириной b, прикрепленными к вертикальной полосе через
упругие ш а р н и р ы |
(рис. 19, б). |
Р а с ч е т н а я схема (рис. |
19, б) до |
|
статочно эквивалентна схеме, |
изображенной |
на рис. 19, а. |
||
В обоих случаях отпор грунта по длине |
полос равномерно |
|||
распределен к а к |
под жесткими ш т а м п а м и |
(влияние |
связности |
|
a) \Lil\ |
|
/1/2 |
|
|
t j |
|
л/ |
; |
|
1 |
|
|
1 |
|
—{ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'Ѳ ГПТПТ1ГГГ-Н
I E
|
Рис. |
19 |
|
|
|
|
|
|
грунта не учитываем) . Н а консольных |
участках |
при |
FN = fN |
ве |
||||
личины реактивного отпора почти одинаковы. |
|
|
|
|||||
Аналогичная картина при действии |
одинаковых |
моментов в |
||||||
основании |
полос с фундаментами |
(рис. 19, в, |
г). |
|
|
|
||
Чтобы |
определить величины |
перемещений |
F и а, а т а к ж е |
дру |
||||
гие данные, необходимые д л я |
составления |
системы |
уравнений |
|||||
( I I . 4), рассмотрим перемещения |
выделенной |
сечениями |
пере |
|||||
мычек вертикальной полосы Б с |
фундаментом |
(рис. 20) от |
дей |
|||||
ствия центрально приложенных |
в основании полосы Б верти |
|||||||
кальной силы N и момента М. Сила N |
является |
следствием |
вли- |
|||||
69