Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.10.2023

Размер:

6.55 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1415 / 1715 16 17 > Следующая >>>

трещиностойкостью и вследствие большой жесткости вызывать перераспределение реактивного отпора грунта, приводящее поч ти к равномерным осадкам .

Рис. 33

Панельное здание может быть и очень гибким, практически не имеющим перераспределения реактивного отпора грунта по

своей длине. Н а	рис. 33, б показана	в о з м о ж н а я схема такого зда
ния. Продольная	короткая д и а ф р а г м а жесткости /,		расположен
ная в центре здания, обеспечивает		его продольную	устойчивость

140

и почти не реагирует на прогиб и выгиб здания . Основные несу щие конструкции — поперечные стены 2 и перекрытия — слабо

реагируют	на	неравномерные	осадки	вдоль здания . Т а к ж е	мало
реагируют	на	неравномерные	осадки	н а р у ж н ы е навесные	стены

3 при соответствующей подвеске панелей к поперечным стенам и устройстве упругих прокладок в вертикальных и горизонтальных стыках м е ж д у панелями .

В гибких панельных домах, построенных на сильно деформи руемых грунтах, появляется много трещин. В большинстве слу чаев трещины не у г р о ж а ю т прочности несущих конструкций, хо тя и усложняют эксплуатацию домов .

В последние годы в панельных д о м а х стали широко приме няться л о д ж и и и ризалиты . Б о л ь ш о е их количество резко снижа ет изгибную жесткость панельных зданий на действие неравно мерных деформаций грунтового основания. При возведении по добных зданий на сильно деформируемых грунтах необходимо

устраивать	н а д е ж н ы е свайные фундаменты				или жесткие моно
литные железобетонные фундаменты .
ГОРНЫЕ ПОДЗЕМНЫЕ ВЫРАБОТКИ
З е м н а я	поверхность при	выемке		пластов угля подвергается
значительным д е ф о р м а ц и я м .		Н а	ней	постепенно образуется		ча
шеобразная	впадина, н а з ы в а е м а я		мульдой		сдвижения 4. К р а я	ее

сильно искривлены, а углубленная средняя часть имеет относи тельно ровную поверхность (рис. 3 3 , в ) . При образовании муль ды сдвижения точки ее поверхности имеют неравномерные пере мещения в вертикальном и горизонтальном направлениях . Н а и

более интенсивно эти неравномерные деформации	проявляются
по к р а я м мульды. Неравномерные вертикальные	перемещения

вызываются изгибным и сдвиговым искривлением верхнего слоя кровли над выработанным пространством, а горизонтальные пе

р е м е щ е н и я — изгибным		растяжением и сжатием в этом слое.
Величины деформаций подрабатываемой поверхности зави
сят от толщины	пласта	угля, глубины его залегания, угла	падения
и чередования	пластов	угля, а т а к ж е от длины лавы,	скорости

продвижения забоя, способа управления кровлей и геологичес


кого	состава пород. Д е ф о р м а ц и и поверхности		мульды		сдвиже
ния	достаточно точно прогнозируются	маркшейдерами .
Глубина чаши мульды сдвижения		г\0 (рис. 33, б)			примерно
равна толщине пласта извлекаемого угла. Д л и н а				к р а я	мульды
зависит от величины г\|0 и равна приблизительно				50—80 г\|о. П р и
пологом и глубоком залегании пластов		край	мульды сдвижения

имеет достаточно плавные деформации, количественно характе ризуемые радиусами кривизны р.

Д л я	расчета конструкций	п о д р а б а т ы в а е м ы х зданий прини
мается	усредненный радиус	кривизны к р а я мульды, размер ко-

141

торого (в зависимости от совокупности перечисленных условий) может быть от одного до нескольких десятков километров. Гори


зонтальные подвижки поверхности к р а я					мульды	могут		иметь
размеры от 20 мм/пог.		м до долей миллиметра на				1 пог.	м.	Мень
шим радиусам кривизны			соответствуют		наибольшие		горизон
тальные подвижки и наоборот.				М а к с и м а л ь н ы е		наклоны		края
мульды	достигают 1—2%.		При	крутопадающем		расположении
пластов	угля в крае	мульды (в		процессе	ее искривления)			обра

зуются сбросы, величина которых колеблется от 5 до 10 см и бо

лее. Л о к а л ь н ы е деформации	основания, развивающиеся	на не
больших (по сравнению с поперечным р а з м е р о м здания)		участ
ках, обычно не учитываются в	расчетах.

П л а в н ы е искривления края мульды, а т а к ж е искривления, со провождаемые образованием сбросов, развиваются медленно (месяцами), что несколько снижает вредное действие неравно мерных деформаций на работу конструкций.

К р а й мульды сдвижения перемещается в направлении движе

ния	забоя . Наиболее опасное положение в период продвижения
к р а я мульды		под зданием (рис. 33, е ) . С н а ч а л а	здание	попадает
на	выпуклую	часть мульды (зону растяжения	земной	поверхно

сти), затем — на относительно спрямленный участок, находя щийся около точки перегиба, и наконец — на вогнутый участок (зону сжатия земной поверхности). В это время в конструкциях здания могут развиваться недопустимые трещины, если при про

ектировании и строительстве не принимаются меры	по защите
з д а н и я от действия подработки. Положение здания	на дне чаши
мульды сдвижения достаточно безопасно.

Интенсивность искривления к р а я мульды в пределах длины здания может быть охарактеризована стрелой сегмента, образо ванного кривой поверхности края мульды сдвижения, и хордой, равной по длине протяженности здания . П о л о ж е н и я здания во время продвижения под ним к р а я мульды, при которых эти сег менты имеют наибольшие стрелы, являются самыми опасными.


Р а з м е р ы	стрел сегментов			зависят		не только	от положения		к р а я
мульды	по отношению		к зданиям, но и от длины					зданий	(рис.
33,г), т а к		как стрелы	таких		сегментов приблизительно пропор
циональны		к в а д р а т а м	длин		их хорд. Чтобы		снизить влияние ис
кривления		к р а я мульды		на	работу конструкций,			следует	разре
з а т ь конструкции деформационными швами							на отдельные,		само
стоятельно		работающие		отсеки.		Т а к а я	конструктивная		мера
з а щ и т ы	весьма эффективна . Она					не только	резко	снижает	влия

ние деформаций к р а я мульды, но и значительно улучшает усло

вия статической работы конструкций зданий	б л а г о д а р я	умень
шению длины изгибаемых участков. В ж и л ы х	зданиях разрезка
на самостоятельные отсеки производится по	границам	ж и л ы х
секций.

Р а б о т а конструкций подрабатываемого здания в большой степени зависит от его положения по отношению к краю мульды

142

с д в и ж е н и я . Н а рис. 33, в здание / изгибается в направлении длинной стороны, и потому она находится в значительно худших условиях, чем у здания 2. В здании 3, расположенном под углом

45° к к р а ю	мульды, проявляется кручение относительно	продоль
ной оси.
Ж и л ы е	к в а р т а л ы д л я застройки п о д р а б а т ы в а е м ы х	террито

рий надо планировать на основе маркшейдерского прогноза, что позволит поставить большую часть зданий в наиболее выгодном


направлении,	с н и ж а ю щ е м вредное влияние			подработки;
Р а з р е з к а	здания на	отсеки не исключает		появления		дополни
тельных усилий в конструкциях в период подработки .						Поэтому
при проектировании зданий д л я строительства на					подрабатывае
мых территориях очень		в а ж н о	правильно определить			характер
работы отсеков здания,		а т а к ж е	с достаточным		приближением

установить величины дополнительных усилий в конструкции. Ввиду малого наклона к р а я мульды сдвижения подрабаты

ваемые отсеки могут рассматриваться вертикально стоящими на

выпуклом или вогнутом цилиндрическом	упругом основании
(рис. 33,о, е). В обоих случаях изгибаемые	отсеки неравномерно

врезаются в искривленные основания. При малых радиусах кри

визны к р а я мульды и большой жесткости	оснований,	а т а к ж е
большой жесткости отсеков теоретически	в о з м о ж н ы	частичные

потери контакта между фундаментом и основаниями: в первом

случае	по к р а я м отсека, а во втором — в средней части	отсека.
Обычно	таких потерь контакта фундаментов с основаниями не
наблюдается .
Д л я	некоторого представления о характере работы	конструк

ций подрабатываемого панельного дома рассмотрим работу па нельной стены с проемами при положении ее на выпуклой части мульды сдвижения .

В первом приближении рассматриваем изогнутое грунтовое основание однородным, имеющим постоянный коэффициент по стели по длине здания . Чтобы определить усилия в связях между

вертикальными полосами,			р а з р е з а е м стену		(рис. 31, Û )	сечения
ми связей по осям /, II,		III,	IV	на основные	консольные	системы
А—Д	и прикладываем в	местах		сечений неизвестные (искомые)
силы	Y. От собственного	искривления упругого основания рассе

ченная стена имеет перемещения, показанные схематично на рис. 31, s. Характер и величины этих перемещений определяются по заданному радиусу кривизны р грунтового основания. П о этим перемещениям основных систем геометрически определяются ве личины А/(р) побочных перемещений сил УІ от вертикальных де формаций основания. В способах определения величин Лг- для стены, стоящей на неравномерно деформируемом основании, п величин А,-(Р )Для такой ж е стены, стоящей на искривленном (вы работкой угля) основании, заключается принципиальное разли чие методов расчета. Определение ж е перемещений от действия единичных сил в принципе одинаково. Д л я фундаментов подра-

ИЗ

б а т ы в а е м ой стены и фундаментных перемычек этой стены пере мещения определяются по схемам перемещений, показанным на

рис. 20, 21, ввиду условно принимаемого в расчетах	постоянного
коэффициента постели.
Составленная на основе этих перемещений система уравне
ний, почти полностью повторяющая систему ( I I I . 1 ) ,	учитывает

влияние только вертикальных перемещении основания. П р и та кой постановке з а д а ч и влияние горизонтальных перемещений ос

нования д о л ж н о	учитываться дополнительно.
З а г л у б л е н н а я	часть	здания, н а х о д я щ а я с я в среде неравно
мерно перемещающегося		по горизонтали грунта, испытывает дей

ствие сил трения и сцепления, возникающих по плоскостям стен и

фундаментов, вдоль которых	происходит перемещение грунта, а
т а к ж е от непосредственного	перпендикулярного давления пере

мещающегося грунта на вертикальные плоскости фундаментов . Горизонтальные усилия, действующие на низ здания, зависят от интенсивности горизонтальных перемещений грунта, его

структуры, длины стен,	веса	здания, глубины	з а л о ж е н и я	фунда
ментов, коэффициента	трения и сцепления грунта с фундамен
том и т. д.
Горизонтальные усилия,		развивающиеся	по подошве	фунда

ментов, вызываются силами трения и сцепления. Предельное го

ризонтальное усилие,	развивающееся		на	единице	площади по
дошвы фундамента:	Т п р =<7/т.г +		Т с ц ,		(III.2)

где а — вертикальное	усилие	на единицу		площади;	f T . r — м а к с и
мальный коэффициент трения		грунта	о	подошву	фундамента;
Тсц — м а к с и м а л ь н а я	сила сцепления		(на	срез) грунта с подош

вой фундамента на единицу площади .

Горизонтальные усилия, развивающиеся вдоль вертикальных плоскостей фундаментов, вызываются главным образом силами сцепления тС ц.

Горизонтальные усилия, развивающиеся перпендикулярно вертикальным плоскостям фундаментов, по своему характеру и величине п р и б л и ж а ю т с я к пассивному давлению на подпорную стенку и при большой глубине з а л о ж е н и я фундаментов могут до

стигать значительной величины.								(мм/пог. м)
Р а с т я ж е н и е			или сжатие	земной поверхности					име
ет по сечению			к р а я мульды	неравномерный характер . Н а корот
ких участках к р а я мульды				(по длине отсека)				растяжение	или
сжатие	протекает относительно равномерно . Н а							рис. 33, ж,з	при
ведены	схемы		равномерного растяжения				и с ж а т и я земной			по
верхности,		характеризующиеся				относительным		удлинением		е.
П р и н и м а я		отсек здания н е р а с т я ж и м ы м					и неподвижным, нахо
дим абсолютное смещение грунта относительно								фундамента		по
его подошве на расстоянии				z	от	центра	отсека:
				б,	=	гг.			(III.3)

144

Горизонт альное усилие, возникающее на единице

п л о щ а д и

фундамента

иа

расстоянии

от

центра

отсека:

•

хг

62СТ,

(III.4)

где

сг—коэффициент

сдвига

грунта.

Д л я

случая

равномерного

р а с т я ж е н и я или

равномерного

с ж а т и я

земной

поверхности

величина хг меняется по треугольни

ку

и достигает

максимума

по

к р а я м стены. Если

ж е

на

расстоя

нии

2 п р

достигается

равенство

т*(пр) = Тщ, =

а/т .г +

Тсц

(рис. 33, ж, з),

то

д а л е е во

всех

точках

с абсциссами

2 > z n p

на

рушается сцепление грунта с подошвой фундамента и происхо дит скольжение. На участках, где г~>гщ>, величину г г можно счи тать постоянной и равной тП р.

П р и м е н я я искусственный шов скольжения с пониженным ко

эффициентом трения по

шву

скольжения,

будем

иметь:

Т ш , п р =

( Т ш / т . ш .

( Ш - 5 )

где 0 ш — вертикальное

усилие

на

единицу

площади

шва

сколь

жения; /т.ш — максимальный

коэффициент

трения

шве

сколь

жения .

Величина

т ш

достигает максимума

тш ,пр

на

расстоянии

= т ш , Б р / е С т ,

т.

е.

на

расстоянии

г,

при

котором

т г = т Ш і н р

(рис. 33, н) . П р и

2 > 2 ш , п р величина

т ш остается

постоянной,

рав

ной Тш.пр-

Горизонтальное

усилие, действующее

на

низ

здания,

может

заметно колебаться в зависимости от принятого

конструктивно

го решения

фундамента . Р е ш а ю щ у ю роль

снижении

влияния

горизонтальных

подвижек земной

поверхности

может

играть

шов скольжения с м а л ы м коэффициентом трения

/ т . ш .

Простей

ший шов скольжения образуется засыпкой

слюды м е ж д у

слоя

ми рубероида. Очень в а ж н о

по

возможности

ослабить

боковое

перпендикулярное

давление

передвигающегося

грунта

на

сте

ны фундаментов . Это достигается предельно в о з м о ж н ы м умень


шением	глубины з а л о ж е н и я фундаментов, а т а к ж е					устройством
засыпок,	частично		амортизирующих боковое давление грунта.
Н а и б о л ь ш и й эффект по снижению усилий от горизонтальной
подвижки грунта			может быть	достигнут при устройстве фунда
ментов по		схеме,	показанной	на рис. 34, а. По	этой	схеме шов
скольжения		2 устраивается м е ж д у монолитной			железобетонной


плитой 1 и бетонной подготовкой 3, разрезанной				швами . Ж е л е
зобетонная плита воспринимает основную долю				растягивающих
или с ж и м а ю щ и х усилий от горизонтальных			подвижек				основа
ния, передаваемых через шов скольжения,			а т а к ж е			через боко
вое давление иа вертикальные	стены	фундамента .				Ш л а к о в а я
засыпка 4 уменьшает величину	бокового	давления			грунта.
Н а рис. 34, б показана схема	устройства		шва			скольжения
м е ж д у монолитным железобетонным поясом 5 и					фундаментны
ми блоками 7. Фундаментные блоки 7' под			поперечные				стены 9

10—107

145

м о ж но делать качающимися, чтобы уменьшить боковое давле ние грунта, действующее вдоль здания . Такое решение рацио

нально в домах с частым

шагом

поперечных

несущих

степ.

З а с ы п к а цокольного пространства

песком 8 т а к ж е несколько сни

ж а е т величину бокового

давления . Н а

рис. 34, в

схематично по

а)

казан

вариант

ѵстройст

ва

фундаментов

пере-

дачей

вертикальной

на-

грузки

от

поперечных

несущих степ 9 на про

дольные

фундаменты .

Таким

устройством

фун

даментов

полностью

лик

видируется

продольное

боковое

давление

на по

перечные стены. На рис.

цифрой

обозначен

утеплитель,

цифрой

10 — балки

фундамента,

воспринимающие

гори

зонтальный

распор.

10 '

ô (рис. 31, г ) ,

Влияние

горизонталь

ных

подвижек

грунтово

;

го

основания

на

работу

конструкции

надземной

части

может

быть

учтено

при

составлении

системы

у р а в и ен и й, о п р едол я ю щей

1 / /

величины

знаки

неиз

вестных

сил

У. Д л я

это

го

д о л ж н ы

быть

опреде

лены

величины

переме-

"^"'""s^s

щений

сил

У от

р а з д в и ж

Рис. 34

ки

или

сближения

смеж

ных

основных

консоль

ных

систем

на

величину

з а в и с я щ у ю

от перечисленных

выше

факторов .

По

схеме, показанной на рис. 31, г. о, =				б
По заданному радиусу кривизны				р и	вычисленным величинам
ô	геометрически определяются		перемещения			основных систем,
по	которым	т а к ж е геометрически		определяются перемещения
Аі(р, б) сил		У.
	Величины перемещений сил		У от		действия	единичных сил,

приложенных в сечении связей, остаются такими ж е , как в при

мере	без учета влияния б. Н а основе вычисленных перемещений
сил	составляется система	уравнений,	аналогичная	системе
( I I 1.1), д л я определения		неизвестных	вертикальных п	горизон
тальных сил У.

146

Ч т о бы исключить в расчете влияние проскальзывания грунта под фундаментом или влияние проскальзывания фундаментных блоков под швом скольжения и сохранить линейную зависимость м е ж д у перемещениями и силами, принимаем следующее условие для определения свободных горизонтальных перемещений верти

кальных		полос, выделенных		в основные консольные		системы.
Если	ZnP	(рис. 33, ж, з)	не	меньше	половины длины	отсека,
то свободное горизонтальное перемещение полосы,						находя
щейся	на расстоянии z		от центра		отсека, определяется		по
( Ш . З ) .		Zr,p меньше половины длины
Если					отсека, то свободное		гори

зонтальное перемещение полосы, ось которой находится на рас

стоянии z ^ z n p , определяется	по формуле ( Ш . З ) ,	а горизонталь
ное перемещение полосы, ось которой находится		на расстоянии
z > z n p , — по формуле
о2	= е г п р .	(III.6)

Высказанные соображения остаются в силе при устройстве шва


скольжения . В последнем случае при						г ^ 2 Ш ) П р		б 2	определяется
по формуле ( Ш . З ) , а при г > г ш , п р — п о							формуле
			&г =	82 ш , п р .						(III.7)
Н о р м а л ь н ы е горизонтальные					н а п р я ж е н и я в плоскости					стены,
возникающие от		неравномерных			вертикальных			и	горизонталь
ных перемещений		основания,		имеют		противоположные				знаки .
Поэтому	учет совместного влияния					р	и б при		определении
А,(Р ,в)	вертикальных		и горизонтальных				единичных сил в систе
ме уравнений д о л ж е н			приводить к снижению					горизонтальных

нормальных с ж и м а ю щ и х и растягивающих усилий. Чтобы повы сить надежность п о д р а б а т ы в а е м ы х зданий, не следует учиты вать совместное влияние р и fi ввиду недостаточно большой точ

ности	расчетных данных, прогнозируемых	маркшейдерами,
а т а к ж е ввиду необходимости усреднения		их при р а з р а б о т к е
типовых	проектов.

При конструировании предпочтительно использовать резуль таты решения двух самостоятельных систем уравнений, отлича

ющихся	последними	членами: Л / ( р	) — о т вертикальных	деформа
ций основания, Д . ( 6 )		— от горизонтальных деформаций		основания.
П р и	конструировании к а ж д о г о		элемента стены	д о л ж н ы

учитываться худшие результаты, получаемые при решении этих двух самостоятельных систем уравнений.

Искривление подрабатываемой земной поверхности,	в ы р а ж а
емое неравномерными вертикальными перемещениями	грунто

вого основания, по своему действию на стену приблизительно эквивалентно неравномерным о с а д к а м основания, в ы з ы в а е м ы м неоднородной структурой грунта по длине здания . Поэтому все ранее сказанное о характере работы элементов стены с проема-

10*

147

ми, стоящей иа неравномерно с ж и м а е м о м грунте,	можно отнес
ти к работе аналогичной подрабатываемой стены.
Различие работы конструкций в двух рассматриваемых слу
чаях проявляется в зависимости от жесткости	грунтового

основания. При неравномерно деформируемых грунтах увели чение жесткости грунтового основания является положительным фактором, у м е н ь ш а ю щ и м искривление здания . При подработке здания увеличение жесткости основания уменьшает эффект врезаний фундаментов п о д р а б а т ы в а е м ы х зданий в грунт, что значительно увеличивает изгиб здания . При малых радиусах кривизны и большой жесткости отсека это может повлечь кон-

солирование его концов или провисание середины

(рис. 33, d, е).

В таких случаях особенно важно, чтобы

полосы

стены

имели

вертикальную

арматуру,

привязывающую

фундамент

стене

и у л у ч ш а ю щ у ю условия его

работы. Это может быть

полезным

при

строительстве

на

сильно и

неравномерно

с ж и м а е м ы х

грунтах в связи с изгибом вертикальных полос в

их плоскости

при больших неравномерных осадках основания.

Иа

рис . 34,г

схематично показан характер работы консольных

участков

сте

ны

вертикальным

армированием

/ /

полос

(правая

сторона)

без

н е г о . ( л е в а я сторона) .

первом

случае условие

работы

фундамента

на

восприятие

вертикальной

поперечной

силы

значительно

лучше, чем во втором.

Вертикальное

армирование

стен

особенно

целесообразно

для панельных

зданий, возводимых

на

подрабатываемых

пло

щ а д к а х с круто

п а д а ю щ и м

залеганием

пластов

угля.

Приемы

вертикального

армирования

могут быть заимствованы из практи

ки сейсмостойкого панельного строительства.

Д л я

сильно

деформируемых

стен

зданий

целесообразно

применять

специ

альные связи в горизонтальных стыках, предотвращающих

сдвиг

панелей .

Характер пространственной работы отсеков в период подра ботки здания предопределяется их архитектурно-планировочны ми решениями, в зависимости от которых отсеки могут быть и достаточно жесткими и- недопустимо податливыми . Это вли яние архитектурно-планировочных решений на статическую ра боту зданий требует специального подхода к решению архитек турной части проекта.


ПРОСАДОЧНЫЕ ГРУНТЫ
К	просадочным		грунтам относятся макропористые (лёссо
вые)	грунты, которые, находясь			в	напряженном	состоянии от
внешней		нагрузки	и собственного	веса, под воздействием зама
чивания		получают	дополнительную		деформацию,	называемую

просадкой. В зависимости от просадки под влиянием собствен

ного веса	при замачивании	они подразделяются	иа два	типа.
К первому	типу относятся	грунты, максимальное	давление	в ко-

148

торых от собственного веса меньше начального давления*, и по этому при замачивании их просадка от собственного веса пра ктически' отсутствует (ее величина не превышает 5 см).

К второму типу относятся грунты, давление в которых от собственного веса на некоторой глубине больше начального давления, и поэтому при замачивании их просадка от собствен

ного веса	вполне реальна . Величина ее может значительно пре
в ы ш а т ь 5	см.

Грунты первого типа имеют просадки только под действием внешних вертикальных нагрузок, передающихся через фундамен ты здания . Эти просадки проявляются в пределах деформируе мой зоны, когда она подвергается замачиванию .

Н а рис. 35 дана	схема д е ф о р м а ц и й просадочных	грунтов вто
рого типа при замачивании их на полную толщину		Н.	Верхний
слой этих грунтов	(деформируемая зона) глубиной	# я .	3 п о л у ч а е т

просадку под фундаментом, равную величине АР, при наличии напряжений в деформируемой зоне от внешней нагрузки Р, пре восходящих начальное давление .

Слой грунтов толщиной #„.3, обычно равный 6—8 м, не под вергающийся внешнему давлению, при замачивании не деформи руется ввиду недостаточности д л я этого напряжений от собствен ного веса. Верхний слой просадочных грунтов второго типа толщиной # „ . 3 при поверхностном замачивании на глубину, не превышающую # н . з , приближается к просадочным грунтам пер вого типа по характеру проявления просадок, но при более глу

боком замачивании он,	следуя за просадками н и ж е л е ж а щ и х
слоев, имеет дополнительные перемещения.
Грунты, з а л е г а ю щ и е	ниже отметки Яц.э и имеющие напряже

ние от собственного веса, равное начальному давлению или пре восходящее его, при глубинном замачивании получают просадочные деформации, величина которых зависит от относительной просадочности грунта на рассматриваемой отметке.

П р и большой толщине просадочных грунтов эти деформации суммируются по высоте и могут достигать значительной величи ны, исчисляемой в десятках сантиметров и более метра.

В незамоченном состоянии просадочные грунты являются вполне удовлетворительным естественным основанием под зда ниями и сооружениями . Если они н а д е ж н о з а щ и щ е н ы от замачи

вания, то в других мерах по		з а щ и т е	от просадок практически
нет	необходимости-. О д н а к о	гарантированной з а щ и т ы просадоч
ных	грунтов от з а м а ч и в а н и я	очень	трудно добиться. Поэтому

при строительстве зданий и сооружений на	просадочных		грунтах
приходится прибегать к различным мерам .
Н а и б о л е е надежной мерой з а щ и т ы от просадок		грунтов пер
вого типа является возведение панельных	зданий	на	свайных

* Начальное давление — минимальное давление на замоченный макропори стый грунт, при котором начинается его просадка. Величина начального давле ния зависит от структуры просадочного грунта.

149

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1415 / 1715 16 17 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ