книги из ГПНТБ / Инструкция по наладке и проверке релейной части дифференциально-фазной высокочастотной защиты типа ДФЗ-2

подгонка тока срабатывания реле 1ПР2 достигается ре­ гулировкой реле.

При значениях п, превышающих 2, реле 1ПР2 из-за недостаточного сглаживания выпрямленного тока кон­ денсатором 1С1 начинает вибрировать. Устранение виб­ рации может быть достигнуто подключением параллель­ но конденсатору 1С1 еще одного конденсатора емкостью порядка 0,5 мкф. Однако при этом может появиться до­

личины шунтирующего сопротивления для разных зна­ чений п приведены в табл. 1-2.

Точная подгонка тока срабатывания реле 1ПР2 при применении этого способа также достигается регулиров­ кой реле. Загрубление более чем в 2,25 раза шунтиро­

с ответвлениями по п. а (без установки полукомплекта на ответвлении), кроме увеличения тока срабатывания реле 1ПР2 по сравнению с током срабатывания реле 1ПР1, целесообразно применять общее загрубление обо­ их пусковых реле. Такое загрубление мбжет быть вы-

42

пбЛнепо Шунтированием пускового органа защиты на входе выпрямителя 1ВК1 дополнительной емкостью.

Величины емкости дополнительного конденсатора, включаемого параллельно конденсатору 1СЗдля загрубления пускового органа в п2 раз, приведены в табл. 1-3.

жет быть доведено до значе­ ния, равного / т 2='2,25.1,5= 3,4, что при установке штек-

кера в положение /густ = 2 соответствует току сраба­ тывания /2ср= 6,8 а.

Исключение смещения характеристики реле 1ИС за начало координат (осей R, X). Для исключения смеще­ ния характеристики реле 1ИС zcp—/(q>) переставляется

ботаны и успешно применяются устройства автоматиче­ ского периодического контроля исправности высокоча­ стотных каналов защиты типа ДФЗ-2.

Описание такого устройства в данной инструкции не приводится, поскольку оно является элементом высоко­ частотной части защиты.

При применении таких устройств обычно сигнализа­ ция «вызов» от реле 2ПРЗ, 6КР2 и 7ЭС исключается из схемы защиты и реле 2ПРЗ используется в схеме устрой­ ства контроля исправности высокочастотного канала.

43

Г Л А В А В Т О Р А Я

КОНСТРУКТИВНОЕ ИСПОЛНЕНИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЗАЩИТЫ

2-1. Конструктивное оформление

Габариты панели и расположение на ней аппаратуры приведены на рис. 2-1. Основные узлы защиты смонти­ рованы в комплектах аппаратов 1 \\ 2 на цоколях ком­ плектов и на установленных внутри них гетинаксовых плато, укрепленных на специальных стойках. Для облег­ чения доступа к элементам, расположенным на цоколях, плато в обоих комплектах сделаны откидными.

Рис. 2-1. Расположение аппаратуры на панели защиты.

Обозначение аппаратов соответствует принципиальной схеме защиты.

44

Для удобства эксплуатации на панели предусмотре­ но шесть четырехконтактных испытательных блоков, че­ рез которые заведены цепи трансформаторов тока и на­ пряжения, оперативного постоянного тока, выходные це­ пи защиты и все цепи, связывающие релейную часть защиты с высокочастотным приемопередатчиком

(табл. 2-1).

Т а б л и ц а 2-1

Маркировка испытательных блоков в цепях защиты

с трансформаторами тока, имеющими вторичный номи­ нальный ток 5 а.

Для работы с трансформаторами тока, номинальный вторичный ток которых равен 1 а, выпускается защита типа ДФЗ-2/1.

Последняя представляет собой панель типа ДФЗ-2, дополненную промежуточными трансформаторами тока 23Т|, 23Т2 и 23Тй с коэффициентом трансформации ’/s а. через которые панель подключается к трансформаторам тока линии.

45

Трансформаторы тока 23Т установлены с обратной стороны панели, сзади приемопередатчика и включены между входными зажимами токовых цепей и испыта­ тельным блоком 17И.

2-2. Технические данные

1. Поминальные величины:

а) переменный ток 5 а (тип ДФЗ-2) или 1 а (тип ДФЗ-2/1), 100 в, 50 гц\

б) постоянный ток НО или 220 в.

2. Потребляемая мощность в нормальном режиме: цепей переменного тока при номинальном токе — не бо­ лее 25 ва на фазу; цепей переменного напряжения при

вательных обмоток выходное реле имеет три исполне­

5 .'Пусковой орган токов обратной и пулевой после­ довательностей имеет ступенчатую регулировку чувстви­

тельность реле 1ПР2 по току обратной последователь­

40

При включенном трансформаторе 1ТН0 и уставке по току обратной последовательности 1,5 а (0,3 а при ис­ полнении ДФЗ-2/1) чувствительность реле 1ПР2 по току однофазного питания на входе панели также может быть выбрана равной 1, 1,5 или 2 а (для одноамперного ис­ полнения соответственно 0,2, 0,3 или 0,4 а). Здесь имеет­ ся в виду ток однофазного питания, подводимый к пане­ ли при наладке защиты, у которого составляющие пря­ мой, обратной и нулевой последовательностей равны друг другу и составляют ]/з тока однофазного питания.

При других соотношениях между токами обратной и нулевой последовательностей чувствительность реле 1ПР2 определяется по экспериментально снятым харак­ теристикам рис. 2-3, представляющим собой зависимость отношения тока в обмотке реле 1ПР2 к току его сраба­ тывания от величин токов обратной и нулевой последо­ вательностей.

Указанные выше соотношения между уставками чув­ ствительности реле 1ПР2 при необходимости позволяют выполнить одинаковые уставки пусковых органов по то­ кам обратной и нулевой последовательностей и в тех слу­ чаях, когда коэффициенты трансформаторов тока на Концах линии отличаются друг от друга в 2, 1,5 или 1,33 раза.

Семейства характеристик чувствительности отличаются друг от друга уставками, принятыми на переключателях по токам обратной и нулевой последовательностей. Каж­ дая кривая любого из этих семейств соответствует опре­ деленной величине тока обратной последовательности, которая остается постоянной во всем диапазоне измене­ ний тока нулевой последовательности, указанного на оси абсцисс. Пользуясь этими характеристиками, на кри­ вой /г, выбранной по расчетному току обратной последо­ вательности, находят точку, соответствующую расчетно­ му току 3/0. По найденной таким образом точке на оси ординат отсчитывается коэффициент чувствительности реле 1ПР2 при воздействии на него одновременно токов обратной и нулевой последовательностей. Для исполне­ ния ДФЗ-2/1 величины на характеристиках рис. 2-3 уменьшаются в 5 раз.

Чувствительность пускового органа при использова­ нии трансформатора П Н 0 можно также проверять по приведенным на рис. 2-4 характеристикам срабатывания

47

и и,ч о,о >,2 <ft 2,иа

О Oft 0,8 1,2 1,0 2,0 2,4 2,8 а

4-703

реле 1ПР1 и 1ПР2 от токов обратной и нулевой последо­ вательностей, представляющим собой зависимость тока 3/о, при котором срабатывает реле, от величины тока 1%.

Пользуясь этими характеристиками, можно оцени­ вать чувствительность пусковых реле при различных со­

коротких замыканиях в зоне и вне зоны действия защи­ ты. Однако в этом случ'ае необходимо последующее уточнение характеристик срабатывания пусковых реле при наладке защиты.

рис. 2-4 даны в относительных единицах, при пользова­ нии характеристиками следует либо их перестроить— пе­ рейти к абсолютным значением токов /2 и З/о, либо пере-

50

скольких точек должны быть пересчитаны по выраже­ ниям:

3/0 к относительным единицам пользуются следующими формулами, полученными'из приведенных выше:

п— коэффициент дополнительного загрубления реле 1ПР2 относительно реле 1ПР1

1ПР2 изменением его тормозного и рабочего моментов или шунтированием активным сопротивлением его рабо­ чей обмотки. Коэффициент «2 вводится при применении общего дополнительного загрубления обоих пусковых реле (1ГТР1 и 1ПР2) шунтированием емкостью конден-

Сатора 1C3. При отсутствии такого дополнительного за^ грубления реле 1ПР1 и 1ПР2 коэффициент п2 = 1.

На линиях без ответвления коэффициенты п и п2 равны 1.

6. Характеристика срабатывания направленного реле сопротивления 1ИС смещена относительно начала коор­

мации автотрансформатора ]Тп путем перестановки двух штепселей в гнездах регулировочной доски авто­ трансформатора (рис. 2-5). Положение этих штепселей при различных уставках срабатывания реле сопротивле­ ния определяется по формуле

лг = ю о■у^ ,*

где N — положение штепселей на автотрансформаторе

1Тп\

52