книги из ГПНТБ / Инструкция по наладке и проверке релейной части дифференциально-фазной высокочастотной защиты типа ДФЗ-2

или закорачивании^ одного из плеч выпрямителя форма кривой напряжения на его выходе будет соответствовать кривой, приведенной на рис. П-7,6.

Для выявления дефектного плеча необходимо про­ смотреть форму кривой напряжения на каждом из четы-

Рис. П-7. Форма кривой напряжения на выхо­ де выпрямителя.

рех плеч поврежденного выпрямителя. На исправном плече форма кривой напряжения должна соответство­ вать кривой, приведенной на рис. П-8,а. При коротком

единений, которые следует произвести при проверке вы­ прямителей электронным осциллоскопом, необходимо дополнительно:

а) при проверке выпрямителя 1ВК1— отсоединить н переходной колодке, расположенной на задней стороне плато комплекта аппаратов 1, провода 605 и 606 от трансформатора /ГЯа;

144

б) при проверке выпрямителя 1ВК2— отпаять от вы­ водов выпрямителя провода 607 и 608 от вторичной обмотки трансформатора 1ТН0;

в) при проверке'выпрямителя 2ВКЗ — отпаять от вы­ вода выпрямителя провода 804 и 805 от трансформатора

2ТС.

Во избежание повреждения выпрямителей при про­ верке необходимо строго придерживаться приведенных ниже указаний.

300 ом

Рис. П-9. Схемы проверки сопротив­ лений плеч выпрямителей.

а — п р я м о г о с о п р о т и в л е н и я ; б — о б р а т н о г о с о п р о т и в л е н и я .

Сопротивление плеч в прямом направлении опреде­ ляется по схеме рис. П-9,а, для выпрямителей 1ВК1 и 1ВК2 — при токе через выпрямитель 10 ма, а для вы­ прямителя 2ВКЗ — при токе 2,5 ма. При указанных то­ ках величина прямого сопротивления плеч должна со­ ставлять 130—210 ом для выпрямителей 1ВК1 и 1ВК2 и 800—1200 ом для выпрямителя 2ВКЗ.

Для получения таких величин токов потенциометром необходимо поднять напряжение с нуля до 4—5 в при проверке выпрямителей 1ВК1 или 1ВК2 и до 2—3 в при проверке выпрямителя 2ВКЗ.

Напряжение UB на плечах выпрямителя определяется при этом из выражения

UB= U—1вг- 10-3,

где U — показание вольтметра, в;

/ в — ток через плечо выпрямителя, ма-,

145

г — сопротивление, включенное последовательно с плечом выпрямителя, равное 300 ом.

Вольтметр в схеме рис. П-9,а должен обладать боль­ шим внутренним сопротивлением. При измерении напря­ жения вольтметром с внутренним сопротивлением мень­ ше 10 000 ом ток через выпрямитель при определении прямого сопротивления его -секций (особенно для вы­ прямителя 2В КЗ) должен приниматься равным разности

Рис. П -10. Вольт-амперные характеристики плеч меднозакисных выпрямителей.

направлении. В случае если сопротивление одного' из плеч больше чем на 50% отличается от сопротивлений других плеч, необходимо заменить либо весь выпрями­ тель, либо данное плечо.

Обратное сопротивление плеч выпрямителей опреде­ ляется по схеме рис. П-9Д Напряжение потенциометром поднимается с нуля до 40—50 в. Обратное сопротивле­ ние плеч выпрямителей !ВК1 и 1ВК2 составляет обычно

14в

для выпрямителей 1ВК1 и 1ВК2 и 30 ком для выпрями­ теля 2ВКЗ должны заменяться.

Вольт-амперные характеристики плеч меднозакисных

отдельных экземпляров выпрямителей находятся в пре­ делах заштрихованной области.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

ПОЯСНЕНИЯ К МЕТОДИКЕ ПРОВЕРКИ ОРГАНА МАНИПУЛЯЦИИ

1. Проверка настройки фильтра Iv-\-klt

Метод проверки величины коэффициента k основан на том, что при разных сочетаниях симметричных со­ ставляющих токов, подаваемых на фильтр,' устанавли-

•Рис. П-11. Векторные диаграммы токов на входе панели при проверке настройки фильтра /i+A/j.

а — п р и п и т а н и и т о к о м 1ВС \ 6 — п р и п и т а н и и т о к о м 1А В \ в — п р и п и т а н и и т о к о м / А 0 .

вается одинаковое результирующее напряжение на его выходе, которое согласно п. 1-3 равно

На рис. П-11 приведены векторные диаграммы пол­ ных токов и их симметричных составляющих при по­ даче на вход панели токов 1Вс и 1Ав-

147

Комбинированный фильтр выделяет составляющие прямой и обратной последовательности фазы А, которые в обоих случаях по величине равны между собой, но расположены под различными углами.

При питании В— С токи 1\А и /гд находятся в проти­ вофазе, т. е.

Так как по условию проверки ЕАВ= ЕВС, приравни­ ваем (2) и (3) и получаем:

/ дс ~ VA' +A+i *

Fla основании выражения (4) для удобства проверки на рис. 3-8 построена зависимость

[ а в \ '

1 В С J

148

Проверка может также производиться при подаче на защиту токов / вс и / Ло- В этом случае при питании /до токи /]л и /гл совпадают по фазе и равны между собой

(см. рис. Г1-11), т. е.

Ам = 'м "

согласно (1):

. Приравнивая (2) и (5), получаем:

Таким образом, в этом случае коэффициент филь­ тра k подсчитывается по выражению (6).

2.Определение чувствительности органа манипуляции

ктокам прямой последовательности

Напряжение на выходе органа манипуляции при пи­ тании защиты током прямой последовательности может быть подсчитано по результатам измерений этого напря­ жения при подаче на защиту тока 1ВС или /ло такой же величины.

На основе выражения (1) при трехфазном питании током прямой последовательности, когда / 2 = 0 , можно

написать:

^„3>= /, (r,-V3*M)

пли

149

При питании защиты током 1Ао из выражения (5) получим:

Так как напряжение подсчитывается при токах оди­ наковой величины, т. е. / i = / bc = 7ao, выражения (7), (8)

и(9) можно приравнять друг к другу. Отсюда получим:

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УГЛА МЕЖДУ ТОКАМИ ПО КОНЦАМ ЛИНИИ В РЕЖИМЕ ТРЕХФАЗНОЙ

СИММЕТРИЧНОЙ НАГРУЗКИ

На длинных линиях 220 кв емкостные токи влияют на фазовый сдвиг между токами по концам линии и это влияние тем больше, чем меньше ток нагрузки линии1. Ниже приводится лишь способ определения угла между токами по концам линии для использования при дву­ сторонней проверке защиты током нагрузки.

Угол между токами по концам линии определяется на основе соотношений между токами и напряжениями, вытекающими из Т-образной схемы замещения линии, приведенной на рис. П-12.

1 Этот вопрос подробно рассмотрен в статье канд. техн. наук Е. Д. Сапира, Влияние емкостной проводимости линий на работу высокочастотной дифференциально-фазной защиты («Электриче­ ство», 1956, № 3).

150

На этой схеме:

гл — реактивное сопротивление прямой после­ довательности линии без учета ее емкост­

l

согласно (3) для угла б; между токами /,„ и /„ полу­ чаем для питающего конца линии т\

Преобразуя выражение (6) аналогично тому, как это сделано выше с выражением (2) (принимая ток 1п совпадающим с осью вещественных величин), нетрудно получить:

UnCOS <Р„ + / п y

152

где Un — фазные напряжения со стороны п, кв; /„ — ток со стороны п, ка;

Рп, Qn — активная и реактивная мощности в линии со стороны п, Мет и Мва.

В выражения (4) и (7) можно подставить значения U, I и ер, полученные из векторной диаграммы, снятой при проверке. При этом угол на приемном конце (ф„) должен определяться между вектором напряжения и по­ вернутым на 180° вектором тока той же фазы, снятым для положительного направления от шин в линию, по­ скольку выражение (7) предусматривает противополож­ ное положительное направление на приемном конце: с линии на шины (рис. П-12). При использовании выра­ жений (4) и (7) должны учитываться знаки триго­

активной мощности Р, реактивной мощности Q и тока I можно брать по измерительным приборам линии. При этом активная мощность считается положительной, не­ зависимо от ее направления, а реактивная принимается положительной при ее направлении от шин в линию и отрицательной при направлении с линии на шины. Исходя из этого, и принят знак плюс в знаменателе выражения (8).

Величины активного сопротивления линий 220 кв не­ значительны по сравнению с их реактивным сопротивле­ нием. Поэтому в большинстве случаев ими можно пре­

где Р и Q — активная и реактивная мощности в линии на данном конце, Мет и Мва;

I — ток на данном конце линии, ка.