
книги из ГПНТБ / Данилов, Б. С. Однополосная передача цифровых сигналов
.pdfГ Л А В А 2
Оптимальный йрием сигналов ФМ ОБП
2.1. ПОМЕХОУСТОЙЧИВОСТЬ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ МЕТОДА ФМ ОБП
Помехоустойчивость является одной из наиболее важ ных характеристик любой системы передачи данных. О помехоустойчивости, реализуемой при использовании то го или иного метода передачи данных, принято судить прежде всего по степени влияния на передаваемые сиг налы флуктуациовдюй помехи. (При этом величина по мехоустойчивости оценивается величиной отношения сигнал/тюмеха, а точнее, величиной отношения энергии по сылки W к спектральной плотности мощности помехи iV0, которая необходима для обеспечения заданной ве роятности ошибки.
Как известно (15], вероятность ошибки Р0 в опти мально построенной двоичной системе может быть оп ределена по следующей формуле:
|
P0 = |
_ L [ l _ O W]i |
(2.1) |
||
___ |
X |
i* |
|
|
|
л Г 2 |
п |
—— |
— функция Крампа, |
а х — |
|
где Ф(х) = у — j е |
2 dt |
||||
|
о |
|
|
|
|
определяется из соотношения |
|
||||
|
|
|
со |
|
|
*2 = |
2Д^~ |
j |
[Ul^ ~ U°^ d t |
М |
—00
Здесь ui(t) и u0(t) — функции, определяющие посылки сигнала «з!» и «О»; N0— спектральная плотность мощно сти флуктуационной помехи.
Отсюда -следует, что при заданной величине энергии передаваемых по каналу посылок сигнала W потенци-
30
алъная помехоустойчивость системы ФМ не будет зави сеть от того, передаются сигналы с двумя симметрично расположенными боковыми полосами или с подавленной боковой полосой. Действительно, в системе ФМ ОБП
ui (0 = В (t) cos [<в01+ ф0 + |
0 (0] |
| |
|
||
ио(0 — — В (/) cos [б)01ф- ф0 -f- 0 (/)] |
I |
|
|||
где |
|
|
|
|
|
В (t) = У > (/) + С?(0Г е (0 = arc tg |
R (О |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Принимая во внимание (2.3), получим |
|
|
|||
|
со |
|
|
|
|
х2 =г.— |
Г В 2 (0 cos [too / + ф0 4 - 0 (01 dt = 2 /г2. |
||||
No |
J |
|
|
|
|
|
- - оо |
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
(h2=W/N0 — отношение энергии |
посылки |
W= |
\u 2(t)dt |
||
к спектральной |
плотности мощности |
помехи N 0) . Тогда |
|||
Ро = у |
[1 - ф (V~2 h)) = |
± |
[1 - erf (А)], |
(2.4) |
X
где erf (х) — ( е ‘‘ dt — интеграл вероятностей.
Ук J
о
Выражение (2.4) совпадает с известной формулой, определяющей потенциальную помехоустойчивость ко герентной системы ФМ ДБП (см., например, ф-лу (3.62) из (18]).
На практике, при работе по проводным каналам тч помехоустойчивость передачи оценивается не величиной отношения h2 = W/N0, а .величиной отношения средней мощности полезного сигнала Рср к «мощности помехи Ри,
которое измеряется на входе приемника |
(выходе кана |
||
ла связи). |
|
что Рср=№4\ |
a N0= PJAF, |
Принимая во внимание, |
|||
получим |
W_ |
Рср д F |
|
h = | |
|
||
|
No |
VРп |
|
где AF — ширина полосы пропускания канала, Гц, a v — скорость передачи сигналов, Бод. Тогда
Ро |
1-®(/2ёЕ5г) |
1 |
1 — erf |
Рср |
Д F |
2 |
|
||||
|
Рп V |
(2.5)
31
Из формулы (2.5) следует, что, если оценивать отно шение сигнал/помеха по величине отношения Рср/Рп, то выигрыш в скорости за счет передачи сигналов с подав ленной боковой полосой в k раз будет сопровождаться снижением помехоустойчивости на величину
d = lOlg k, дБ, |
(2.6) |
где d —величина снижения помехоустойчивости; k — ко
эффициент, |
находящийся в пределах |
В частно |
сти, при k = |
пах~ 26 —dmax—3 дБ. |
|
Для иллюстрации сказанного на рис. 2.1 приведены |
||
зависимости |
Po=f{Pcv/Pn), вычисленные по |
ф-ле (2.5) |
Рис. 2.1. Зависимость вероятности ошиб ки от соотношения сигнал/шум при ме тоде ФМ ОБП
для трех случаев передачи сигналов, отличающихся ско ростями, реализуемыми в канале с полосой AF Гц.
1- й случай (кривая /) соответствует передаче по лок сигнала со спектром прямоугольной формы. При этом достигается максимальное использование имею щейся полосы частот AF, при котором скорость переда чи равна 2AF, Бод.
2- й случай (кривая 2) соответствует передаче’ по лок сигнала со спектром, скругленным по краям по косинуоквадратичнюму закону е Q*=Qi/4 (см. рис. 1.5 и 1.66). При этом максимальная скорость в полосе AF, Гц, равна 4/3(AF), Бод.
32
3-й случай (кривая 3) соответствует передаче посы лок сигнала с .коеинусквадрэтичным спектром. При этом максимальная скорость работы в полосе AF, Гц, равна
A.F, Бод.
2.2.ОПТИМАЛЬНЫЙ ПРИЕМНИК
Оптимальный прием при действии помех
Оптимальным будем называть приемник, позволяю щий при выбранном .методе передачи сигналов реализо вать потенциальную .помехоустойчивость, оцениваемую при ФМ ф-лой (2.5).
Для этого приемник должен обеспечивать:
— минимальную вероятность ошибочного приема каждой отдельно взятой посылки при действии флуктуационной помехи;
— отсутствие взаимного влияния между передавае мыми символами.
В начале будем исходить из предположения, что вза имного влияния .между передаваемыми импульсами нет.
Из теории оптимальных методов приема (3] известно, что в основу построения оптимального приемника в этом случае может быть положено стробирование синхронно передаваемых посылок сигнала на выходе приемного фильтра, оптимально согласованного с принимаемым сипиалом.
Коэффициент передачи оптимального (согласованно го) фильтра />(io) определяется из известного соотно шения [3]
Кф (i со) = 1 cS* (i ш) |
(2.7) |
где с — постоянный коэффициент; i — время, отсчитыва емое от амплитуды посылки на выходе фильтра, S*(i<o) = = S ( —йо), {S(i(o)— спектр посылки принимаемого сиг нала].
На рис. 2.2а изображена структурная схема опти
мального |
приемника двоичных сигналов, включающая в |
||
себя два |
фильтра |
и Ф0, один из которых согласован |
|
с посылкой сигнала |
tii(t), |
а другой — с посылкой uo(t). |
|
и решающее устройство |
(РУ), в котором происходит |
сравнение сигналов на выходах упомянутых фильтров в отсчетные моменты времени. Решение .принимается по результатам этого сравнения.
2—294 |
33 |
При ФМ спектр посылок Ui(t) и m(t) будет отли чаться лишь фазой спектральных составляющих (0° или li80°). В этом случае удобным для практической реали зации эквивалентом схемы оптимального приемника мо-
Рис. 2.2. Структурная схема оптимального приемни ка двоичных сигналов для общего случая (а) и при менительно к ФМ (6)
жет служить схема, изображенная на рис. 2.26. В состав этой схемы входят:
—полосовой фильтр приема (ПФ), амплитудно-час тотная характеристика которого соответствует (с точ ностью до постоянного множителя) огибающей спектра принимаемых посылок сигнала;
—синхронный детектор (СД), включающий в себя перемножитель и фильтр нижних частот (ФНЧ);
—ограничитель амплитуд (Огр);
—источник опорного колебания (ИОК), совпадаю щего по частоте и по фазе с несущей частотой сигнала;
—регенератор (Р), включающий в себя две схемы
совпадений (И), инвертор |
(НЕ) и триггер |
(Т); |
— источник тактовых |
импульсов (ИТИ), |
совпадаю |
щих с амплитудами принимаемых посылок.
Полосовой фильтр и синхронный детектор в этой схе ме выполняют роль оптимальных фильтров, согласован ных с сигналом. Полярность сигнала на выходе синхрон ного детектора будет зависеть от того, принимается сим вол «1» или символ «0».
Регенератор выполняет функцию решающего устрой ства. С выхода регенератора принятые и регенерирован-
34
ные посылки сигнала поступают к потребителю инфор мации. Ограничитель амплитуд в этой схеме выполняет функцию согласующего звена (делает работу двоичных элементов регенератора .независимой от изменений фор мы огибающей и уровня приема).
Приемник, изображенный на рис. 2.26, может быть использован и в том случае, если ФМ сипналы передают ся с асимметричными боковыми полосами. Фильтр при ема в этом случае должен быть согласован с ОБП сиг налом. (При этом, если опорное колебание в приемнике строго синфазно с несущей синфазного компонента сиг нала, то сигнал на выходе перемножителя будет иметь следующий вид:
и (t) = [R (0 cos (со01+ ф0) + Q it) sin (о)01-f фо)] X
X cos ((Do t фо) = I~ ~ + |
COS 2 (<j)0 t + фо) -1- |
|
+ - ^ s in 2 (c o 0/ + |
ф0), |
(2.8a) |
а сигнал на выходе .синхронного детектора |
(после |
|
ФНЧ): |
|
|
Рд (t) = cR (t), |
|
(2.86) |
где с — постоянный множитель.
Таким образом, сигнал на выходе синхронного детек тора приемника пропорционален огибающей синфазного компонента. Квадратурный компонент, имеющий место при передаче с ОБП, не оказывает влияния на выходной сигнал. Выше, в § 1.2, было показано, что при одинако вом спектре синфазный компонент посылки сигнала ОБП имеет меньшую длительность по сравнению с посылкой
сигнала |
при двухполосной |
передаче (в рассмотренных |
в § 1.1 |
примерах, рис. 1.6а, |
б, в — вдвое). Следователь |
но, рассматриваемый приемник, обеспечивая нейтрали зацию квадратурного компонента в процессе синхронно го детектирования, позволяет тем самым реализовать выигрыш в скорости, получаемый за счет подавления одной боковой полосы.
Амплитудное значение синфазного компонента сов падает с амплитудным значением результирующей оги бающей посылки ОБП сигнала (см. рис. il.6a, б, в). Сле довательно, осуществляя стробирование сигнала на вы ходе синхронного детектора в точке, совпадающей с ам плитудным значением синфазного компонента, мы, тем
2* |
35 |
самым, обеспечиваем условие реализации максималь ной помехоустойчивости теории оптимальных приемни ков.
Таким образом, если не учитывать влияния межсим вольной интерференции, то рассмотренный приемник яв ляется оптимальным как при приеме сигналов ФМ ДБГ1, так и при приеме сигналов ФМ ОБП.
Прием сигналов при наличии межсимвольных помех
В большинстве случаев передача данных производит ся по каналам связи, частотный диапазон которых огра ничен. Это приводит к ограничению энергии спектра пе редаваемых сигналов граничными частотами имеюще гося канала. Ограниченному по частоте спектру сигнала, как это следует из пары преобразований Фурье, соответ ствует неограниченный во времени сигнал, т. е. посылки сигнала на выходе канала будут иметь «хвосты», про стирающиеся на весьма значительный временной интер вал (теоретически—на бесконечный).
'Поэтому принципиально неизбежным является вза имное перекрытие между передаваемыми импульсными сигналами, приводящее, в общем случае, к взаимному влиянию-между ними, которое будет тем большим, чем больше удельная скорость работы, измеряемая в бодах на герц полосы канала (Бод/Гц).
При удельных скоростях работы, близких к предель ному значению (2 Бод/Гц) (47]), помеха, возникающая из-за взаимного влияния между импульсными сигнала ми на выходе демодулятора, может весьма ощутимо исказить принимаемую посылку в отечетный момент (т. е. в момент решения), следствием чего является сни жение помехоустойчивости передачи.
Путь, позволяющий в рассматриваемой здесь ситуа ции принципиально исключить влияние межсимвольных помех, заключается в том, чтобы каждой посылке сиг нала ,на выходе демодулятора Рд(7) придать форму, при которой она во всех отсчетных точках слева и оправа от рассматриваемого момента отсчета была бы равна нулю
(за исключением точки t —0), т. е. |
посылка Рд(/) |
долж |
|
на удовлетворять условию |
|
|
|
Рд it) = о при t = + |
пТ (п = |
1, 2, 3, • » •), |
(2.9) |
где Т — период следования |
информационных посылок |
||
сигнала. |
|
|
|
36
Принципиальная возможность выполнения этого ус ловия показана Найквистом в 1928 г. [47] и может быть проиллюстрирована на примере передачи импульсных сигналов Pn(t), обладающих прямоугольным спектром с
Рис. 2.3. Пример передачи посылок без взаимного влияния в отсчетных точках
граничной частотой Й1 при линейной фазо-частотной ха рактеристике (рис. 2.3).
В рассматриваемом случае
sinQjJ
( 2. 10)
Легко видеть, что при передаче последовательности из таких импульсов точно со скоростью v = l/r= Q i/rt, Бод (а это соответствует удельной скорости 2 Бод/Гц) меж символьная интерференция отсутствует.
Найквист [47] показал, что при линейной фазо-частот ной характеристике таким же свойствам будет обладать любой спектр, который можно представить состоящим из суммы двух компонентов:
— прямоугольного компонента S Rl(Q) с граничной частотой Qi, где Qi = л/Г (рис. 2.4а);
— компонента 5д2(й) с нечетной симметрией относи тельно частоты Qi (рис. 2.46).
В математической записи это выглядит следующим образом:
2я
*^д (^) + ^д ^— &+ ~Т•j = const,
где 0 < й < — . |
(2. 11) |
Т
37
Рис. 2.4. Компоненты спектра и сигнала (а), (б), а также результи рующий спектр и соответствующий ему сигнал (в), удовлетворяю щие условиям (2.9) и (2.11)
Действительно, легко убедиться в том, что второй компонент дает сигнал
|
. |
|
рд2 (0 = <2д2 (/) sin |
i, |
|
(2.12) |
|
|
|
|
GO |
|
|
|
|
где QA2(t) = —2 /я | SJX2(x)sinxtdx— огибающая |
сигнала |
||||||
|
~ СО— Q i- |
о |
|
|
|
|
|
|
в моменты времени t = ± n T |
(п = 0, 1, |
|||||
Сигнал |
Pjj,z(t) |
||||||
2,...) |
р а в е н |
н у л ю , |
п о с к о л ь к у sin _тс/гГ = 0 |
(р и с . 2.46). По |
|||
э т о м у |
доба!В ление |
P&(t) к |
с и г н а л у |
с о |
с п е к т р о м 5 д1 (О) |
||
не п р и в о д и т к н а р у ш е н и ю |
у с л о в и я |
(2.9) (р и с . |
2.4в). В |
||||
ч а с т н о с т и , с п е к т р |
.и м п ул ьса |
5 Д ( Й ) |
с к о с и н у с к в а д р а т и ч - |
||||
НЫ1М о кр у гл е н и е м , |
к о т о р ы й |
ч а сто р а с с м а т р и в а е т с я в л и - |
38
тературе по передаче данных, также удовлетворяет ус ловию (2.9).
Совершенно очевидно, что, используя различные кон фигурации компонента со спектром Sj#, можно получить бесконечное .множество импульсных сигналов Pn(t), удо влетворяющих условию (2.9), отличающихся как фор мой округления спектра 5Д2(£2), так и занимаемым диа пазоном частот.
Следует заметить, что выполнения условия (2.9) мо жно достичь и при нелинейной фазо-частотной характе ристике. Это доказано, в частности, в (36]. В этой же ра боте показана принципиальная возможность выполне ния условия (2.9) за .счет изменения только амплитудночастотной характеристики при заданной фазовой, или же за счет изменения только фазо-частотной характери стики при заданной амплитудно-частотной.
Таким образом, придавая спектру демодулированного сигнала надлежащую форму, можно добиться усло вия, при котором взаимного влияния между передавае мыми посылками сигнала не будет. При этом, однако, для получения требуемой спектральной характеристики необходимы формирующие цепи с заданным законом из менения частотных характеристик, точная реализация которых на базе фильтров лестничной структуры являет ся в общем случае довольно сложной задачей, особенно при повышенной удельной скорости работы.
Удобным для практики решением проблемы форми рования импульсных сигналов, удовлетворяющих усло вию неискаженной передачи (2.9), является использова ние в качестве формирующей цепи устройства, включа ющего в себя линию задержки (ЛЗ) с отводами, следу ющими через интервалы т = Т с возможностью регули ровки в них коэффициентов .передачи, и сумматор (2) (рис. 2.5).
В (13] показано, что требуемый -коэффициент переда чи такой линии задержки можно получить, если коэффи циенты передачи в ее отводах установить пропорциональ ными коэффициентам разложения синтезируемого коэф фициента передачи в -ряд Фурье. -Однако более простым и удобным для практики является определение требуе мых коэффициентов -передачи в отводах ЛЗ в-о времен ной области.
Если хп — известные значения посылки корректируе мого демодулированного сигнала Ря(0 в отсчет-ные мо менты времени (здесь точка п ~ 0 -соответствует -моменту
39