
книги из ГПНТБ / Волчкевич, А. И. Высоковакуумные адсорбционные насосы
.pdf„ |
- - Я * |
(14) |
где De — эффективный |
ox |
|
коэффициент |
диффузии. |
Знак минус свидетельствует о том, что градиент кон центрации dajdx, является отрицательной величиной. Для стационарных процессов диффузии (например, при оп ределении проницаемости) градиент концентрации и диффузионный поток газа в любом сечении являются постоянными. Для нестационарного процесса диффузии градиент концентрации изменяется во времени и по се чению зерна адсорбента. В этом случае по уравнению
(14) вычисляют |
диффузионный поток |
газа |
через |
еди |
||
ничную поверхность |
при текущем значении |
градиента |
||||
концентрации. |
|
|
|
|
|
|
Нестационарный |
процесс |
одномерной диффузии |
газа |
|||
в пористом теле |
описывается |
вторым |
законом Фика: |
|||
|
|
* L = D e |
J b L . |
|
|
(15) |
|
|
dt |
дх* |
|
|
V ; |
Решение этого дифференциального уравнения при простейших граничных условиях может быть получено в предположении, что коэффициент диффузии не зависит от концентрации, что в большинстве случаев не являет
ся |
физически |
оправданным. |
Обычно коэффициент |
De |
||
меняется при изменении адсорбции и других |
параметров |
|||||
адсорбционного |
процесса. Решение дифференциального |
|||||
уравнения |
(15) |
при переменном коэффициенте диффу |
||||
зии |
— это |
очень сложная |
математическая |
задача, |
в |
большинстве случаев не имеющая решения. В последних случаях находят приближенные "решения с помощью численных методов.
Другим основным допущением для решения уравне ния (15) является линейность изотермы адсорбции. Функциональная взаимосвязь между адсорбцией и концентрацией вещества в газовой фазе (давлением) определяется уравнением изотермы. По Д. П. Тимофее ву [48] линейная изотерма адсорбции Генри а=Гс свя зывает адсорбцию а и концентрацию с вещества в газо вой фазе, которые следует выражать в одной размерно сти. Коэффициент Генри Г в этом случае — безразмер ная величиная, которая численно равна объему вещест ва в газовой фазе, содержащемуся в единице объема адсорбента. Для реальной изотермы адсорбции а=}(с),
31
которая обычно не является |
линейной, рекомендуется |
||
[48] вычислять коэффициент |
Генри по формуле |
||
•J-, |
да |
^ |
Аа |
|
дс |
|
Ас |
Для различных участков изотермы Г может изме няться в десятки и даже сотни разПоэтому нелиней ную изотерму рекомендуется разбивать на участки, в пределах которых изотерму можно принимать линейной,
акоэффициент Генри постоянным.
Сучетом переноса вещества в газовой и адсорбцион ной фазе можно переписать дифференциальное уравне ние (15) в виде
да |
, дс |
= д _ * 2 _ + а |
3*с |
dt |
di |
дх2 |
дхг |
где Ds и DK — коэффициент диффузии соответственно в адсорбционной и газовой фазах.
Для линейной изотермы адсорбции а = Гс, а также
да.
для участка изотермы с коэффициентом Генри Г =
дс
последнее уравнение можно записать так:
- ^ - ( 1 + T) = (DK + |
DsT)-^r. |
dt |
ox- |
Для хорошо адсорбирующихся газов Г3>1, что позво ляет несколько упростить это выражение
- g - = |
D e - ^ - . |
(16) |
dt |
дх- |
|
Учитывая, что концентрация с молекул в газовой фазе пропорциональна давлению, можно переписать уравне ние (16):
J p . = D e - ^ - ; |
(17) |
д( дх*
здесь эффективный 'коэффициент диффузии
Долю поверхностной миграции вещества оценивают [48] по величине комплекса DST/DK. Если Д Г / А ; - < 1 , то поверхностной диффузией при переносе вещества в адсорбенте можно пренебречь; если Д Г / Д ( » 1 , то
32
De = Ds, т. е. перенос вещества в |
адсорбенте |
определяет |
ся в основном поверхностной миграцией. |
|
|
Кнудсеновский коэффициент |
диффузии рк |
определя |
ется радиусом гп пор активного угля и средней арифме тической скоростью теплового движения молекулы, т. е.
п2
Ас = у ГпУа-
Для-оценки значения D s = - ^ - Xsvs вещество в адсор бированной фазе рассматривают как двумерный газ с длиной Xs свободного пробега молекулы в адсорбцион ном слое и средней арифметической скоростью движе ния молекулы в адсорбционном слое u s « u a -
Кинетика адсорбции при постоянном давлении
Предположим, что зерно адсорбента, свободного от адсорбированного газа, помещено в объем, где давление газа ро не изменяется во времени. В этом случае реше ние дифференциального уравнения (17) нестационарной диффузии для зерен типа неограниченной пластины с определяющим размером R (одномерная задача) при
граничных |
условияхр (R, t)=p0; |
р {х, 0)—0; |
д р |
дх ^ = |
||||
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
имеет «ид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
|
|
|
|
|
|
Р |
1 - ^ |
— ( - 1 ) " + 1 cos (ц„ |
|
exp ( - |4Fo), |
||||
Ро |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ТС |
|
|
|
|
|
|
где (л„ = |
( 2 n — — к о р е н ь |
|
характеристического |
|||||
|
|
уравнения, |
(/г=1, 2, 3 ...); |
|||||
|
Fo = |
безразмерное |
время |
или кри- |
||||
|
|
R" |
|
|
|
|
|
|
|
|
терий |
Фурье. |
|
|
|
||
Как видно из полученного решения, в процессе ад |
||||||||
сорбции |
устанавливается |
косинусное |
распределение |
|||||
давления |
и концентрации |
адсорбата |
по |
толщине зерна, |
||||
а при достаточно |
большом |
времени |
(Fo^2,0) |
|
давление |
в любой точке зерна становится равным роДля определения адсорбции вычислим среднее дав
ление 1по зерну
3—1547 |
33 |
Подставив в это выражение значение р из предыду щего уравнения, получим уравнение кинетической кривой адсорбции для зерен адсорбента типа неограниченной пластины при постоянном давлении
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 2 - |
= |
— |
= |
I - |
У |
|
Впехр(-H^FO), |
|
|
(18) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
л = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5„ = ft2 . |
I t 2 |
(2/1— |
1)а |
|
|
|
|
||||
|
Полученный ряд быстро сходится, и через промежу |
|||||||||||||||
ток |
времени |
F o > l , 5 |
адсорбция |
а |
становится |
равной |
а0 |
|||||||||
(с точностью до 1%). |
В уравнении |
кинетической |
кривой |
|||||||||||||
(18) |
для шара |
p.„ = mt, Bn |
= 6/\i%; |
для |
неограниченного |
|||||||||||
цилиндра |
Вп |
= — , |
где ц.п |
— корни |
характеристического |
|||||||||||
|
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уравнения |
/ о ( ц ) = 0 , |
являющегося |
|
функцией |
Бесселя |
|||||||||||
первого рода |
нулевого порядка |
(p.i = 2,4048; |
ц,2 =5,5201; |
|||||||||||||
[х3 =8,6537 |
и т. д.). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2R |
и |
||||
|
Для цилиндра конечных размеров (диаметр |
|||||||||||||||
длина |
2L) |
уравнение |
кинетической |
кривой |
адсорбции |
|||||||||||
имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
со |
оо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
= |
— |
= |
1 - |
У |
|
V |
ВпВт |
ехр |
[ - |
Qi* |
+ &kl) |
Fo], |
(19) |
||
Ро |
|
а0 |
|
|
j£U |
jimA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п= 1 |
т= 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где kL |
— — |
|
относительная |
длина |
цилиндра; |
индексы |
пит относятся соответственно к неограниченным ци линдру и пластине.
Кинетика адсорбции газа при постоянном объеме
Адсорбент, предварительно обезгаженный, помещают в систему объемом Уг при давлении р0. В процессе ад сорбции общее количество газа, содержащегося в объе ме установки и поглощенного адсорбентом, остается не-
34
изменным. Такую диффузионную задачу для зерен ад сорбента типа неограниченной пластины с определяющим размером R решают при следующих граничных услови ях:
р(Я,0) = р о ; |
p{x,0) |
= |
0; |
EESML = q. |
||
|
|
|
|
|
|
дх |
Уменьшение количества газа в объеме равно количе |
||||||
ству газа, поглощенного |
адсорбентом: |
|
||||
VrM- |
= |
DJF |
д |
р { Я |
' ( ) |
, |
dt |
|
|
|
дх |
|
где F —площадь поверхности зерен.
Умножив обе части этого уравнения на толщину зер
на R и учитывая, что |
произведение FR соответствует |
объему адсорбента Va , получим |
|
dt |
дх |
здесь X=VT/T-Va — отношение количества газа, содер жащегося в объеме, к количеству газа, поглощенного адсорбентом после установления равновесия.
Решение этого дифференциального уравнения диф фузии при указанных выше граничных условиях имеет вид
Р _ |
а _ | __ ^со^ e x p f ^ F o ) , |
(20) |
Ро
|
г |
со |
оо |
|
|
|
где [1п — корни характеристического |
уравнения |
ig\i + |
||||
+ |
л-ц = 0. |
|
|
|
величинах "К мож |
|
|
Значения |
корней |
д.„ при различных |
|||
но |
найти в |
работах |
[33, 40—42, 59]. |
В случае, |
когда |
практически весь газ, содержащийся в объеме, погло
щается |
адсорбентом |
(К-+-0), цп — пп. |
Если |
газ |
не |
ад |
||
сорбируется |
(k-+oo), |
то уравнение (20) описывает |
про |
|||||
цесс заполнения газом объема пор адсорбента. |
|
|
||||||
|
Для |
зерен шаровой формы в выражении |
(20) |
|
|
|||
|
|
|
В л _ _ _ _ б М 1 + Я) |
. |
|
|
|
|
\in |
— |
корни |
характеристическог!о |
уравнения |
tgu,= |
|||
_ |
Зц |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 + |
Xfia "' |
|
|
|
|
|
|
35
|
Для |
случая |
Х-М) (адсорбируется практически |
весь |
||||||||
газ |
из объема) |
значения корней р.п составляют |
[48] |
|
||||||||
|
|
ц-i = |
4,934; |
(х2 = 7,725; р,3 |
= |
10,904. |
|
|
|
|||
|
Для зерен типа короткого цилиндра уравнение кине |
|||||||||||
тической кривой имеет вид |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Р |
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ B S e x p ( - ^ F o ) , |
|
|
(21) |
||||
|
|
|
Рсо |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
л = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, к = |
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
4Л. (1 + Я,) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
4 ( 1 + |
Ь ) + Х 2 |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
\in |
— |
корни |
характеристического |
уравнения |
2/i(p,) + |
|||||||
-f-XpJn(p.) —0 |
(Л |
и / 0 |
— функции |
Бесселя первого |
ро |
|||||||
да соответственно первого и нулевого порядка). |
|
|||||||||||
|
Значения |
цп |
в |
функции |
от X приведены |
в |
работе |
|||||
[48]. Если Л-М) (весь |
газ, |
содержащийся |
в |
объеме, |
||||||||
поглощается адсорбентом), то значения корней |
цп |
сле |
||||||||||
дующие: ^=3,832; |
(.12 = 7,016; р3 =Ю,174- |
|
|
|
||||||||
|
Решения (18—21) в виде рядов удобно использовать |
|||||||||||
для |
относительно |
больших |
времен |
(Fo>0,1), когда |
можно ограничиться при расчете значением только пер вого члена ряда. Такое упрощение дает заметную пог решность для малых времен ( F o < 0 , l ) , когда фронт диффузии проникает на небольшую глубину. Подобная картина характерна для процессов диффузии в полубес конечное тело, и решение при постоянном -давлении име ет вид
Р = J |
^ 1 |
х |
\ __ , |
|
„ „ р / |
1 |
|
|
• ^ |
(—?=А |
= |
1 —erf |
( — ± = \ |
|
|
Ро |
|
\ 2/As/ |
/ |
|
\ |
2/Fox) |
|
|
|
|
|
2 |
/ О е * |
|
|
где функция |
e r f ( T - ^ f ) |
= - A r |
J |
e^du, |
пред- |
ставляющая собой интеграл вероятности Гаусса, табули рована [33, 42].
Количество газа, диффундирующего в единицу вре
мени |
через единицу |
внешней |
поверхности |
зерен |
(х = 0): |
„ _ |
г п Др (0.0 |
_ Гр„ |
, / д 7 _ |
д » , |
/ д Т |
36 ч - - у и * |
д х |
--/TV |
t ~yrv |
Г " |
В течение времени it для зерен адсорбента с пло щадью внешней поверхности 5 общая адсорбция
п |
2Sa |
г |
A = |
S^qdt=1^VDet. |
о
Последнее выражение позволяет получить уравнение кинетической кривой
2S •VDJ.
Таким образом для малых времен скорость адсорб ции «а зернах сорбента конечных размеров пропорцио
нальна |
1— , а величина |
адсорбции пропорциональна |
|
_ |
у t • |
|
|
•\Гif при а/аоо^0,5. Если экспериментальные |
данные под |
||
чиняются |
з а к о н у ^ (т. е. а |
пропорциональна |
У t) на на- |
чальной стадии адсорбционного процесса, то применение к ним приближенных решений (18—21) для вычисле ния некоторых характеристик кинетики адсорбции может привести к значительным погрешностям.
Когда происходит адсорбция газа из некоторого пос тоянного объема при меняющемся давлении, процесс ад
сорбции для малых |
времен также подчиняется закону |
VI: |
_ |
здесь Л 0 — 'количество газа, заключенного в объеме в начальный момент времени; Ас, — адсорбированное ко личество газа после достижения равновесия.
Рассмотренные решения являются точными для ма лых времен адсорбции и дают ошибочные результаты при Fo^Ss 1,8-г-2,0; например а->оо, когда t-*~oo, что про тиворечит физической природе процессов адсорбции.
КИНЕТИКА АДСОРБЦИИ ПРИ ПОСТОЯННОМ НАТЕКАНИИ ГАЗА
Постановка задачи
Высоковакуумный адсорбционный насос, как и лю бое другое средство откачки, работает в динамической вакуумной системе, характеризующейся некоторой ве личиной газовыделения или натекания. Опыты показыва-
37
ют, что давление, устанавливающееся в высоковакуум ном адсорбционном насосе при непрерывной адсорбции и постоянном поступлении газа, в десятки и сотни раз выше предельного давления, определяемого по изотерме в соответствии с количеством откачанного газа. Некото рые вопросы теории процессов, происходящих в адсорб ционном насосе, кинетики адсорбции газов микропорис тыми адсорбентами в высоком вакууме и расчета ско ростной характеристики адсорбционного насоса рас смотрены в работах [15—18].
|
Вследствие газовыделения или натекания в реципиен |
||||
те |
в адсорбционный насос |
попадает |
некоторый |
поток |
|
газа Q, который в общем виде может изменяться во вре |
|||||
мени по произвольному закону Q(t). |
Весь |
поступающий |
|||
газ |
поглощается адсорбентом |
(количеством |
газа, |
содер |
жащегося в «мертвом» объеме, практически всегда мож но пренебречь); при этом давление изменяется по неко торому закону p(t).
Основная задача теории адсорбционного насосса со стоит в определении зависимости давления p(t) над ад сорбентом от потока Q(t) и адсорбируемое™ газа, фор мы и размеров зерен адсорбента. Для этого необходимо найти законы распределения концентрации а(х) или давления р (х) адсорбата по сечению зерна сорбента и изменения их во времени.
Диапазон изменения давления адсорбированного ко личества газа обычно охватывает несколько порядков, и
зависимость а(р), как |
правило, является нелинейной. |
||||||
Для характеристики |
изменения |
давления |
газа |
на |
|||
любом участке изотермы введем |
величину |
|
|
||||
r |
= s |
_ * L |
_ Л« |
|
|
( 2 2 ) |
|
называемую адсорбируемостью |
газа. |
|
|
||||
Адсорбируемость |
— |
это |
изотермическая |
удельная |
|||
относительная газоемкость |
адсорбента. |
|
|
||||
В общем случае адсорбируемость однозначно опре |
|||||||
деляет возрастание давления над адсорбентом |
Ар = Аа/Г |
||||||
по мере увеличения |
количества |
поглощенного |
газа. |
В случае линейной изотермы адсорбции адсорбируемость представляет собой коэффициент Генри Т=а/р и числен но равна объему газа, приведенному к равновесному дав лению над адсорбентом и поглощенному единицей объе ма или массы адсорбента.
38
Весь газ, поступающий с некоторой скоростью в сис тему, адсорбируется прежде всего на наружной поверхности зерна адсорбента. Это увеличивает концент рацию газа на поверхности зерна и вызывает появление градиента концентрации адсорбата да/дх, который яв ляется движущей силой процесса диффузии газа внутрь зерна.
Удельный поток газа q через единичную поверхность в- направлении нормали х в адсорбенте с эффективным коэффициентом диффузии De выражается уравнением
Для |
определения |
градиента концентрации адсорба |
та да/дх |
необходимо |
иметь возможность вычислить или |
измерить концентрацию адсорбата в любой точке сече
ния |
зерна |
сорбента, что является очень сложной |
зада |
чей |
даже |
при использовании весового метода. В |
связи |
с этим будем искать решение диффузионной задачи для давления, которое представляет собой ' однозначную функцию адсорбции согласно уравнению изотермы и мо жет быть легко измерено экспериментально.
Умножив и разделив на др правую часть последнего уравнения, можно представить его с учетом выраже ния (22) в виде
Внутренняя диффузия (массоперенос) газа в адсор бенте в любой точке зерна описывается дифференци альным уравнением
которое по аналогии с предыдущими преобразованиями можно представить в виде
(23)
Обычно уравнение изотермы адсорбции носит нели нейный характер, и адсорбируемость Г, а также коэффи циент диффузии De зависят от давления.
39
Для составления краевой задачи и решения уравне ния (23) необходимо сделать некоторые допущения, об щепринятые в диффузионной кинетике:-
1) все зерна адсорбента имеют одинаковую форму и размеры, отрабатываются равномерно и симметрично, концентрация (давление) адсорбата на наружных 'по верхностях всех зерен одинаковая;
2) адсорбция газов протекает в изотермических ус ловиях, т. е. можно пренебречь повышением температу
ры адсорбента вследствие выделения теплоты |
адсорб |
||||||||
ции и эффектом термоградиентного переноса |
адсорбата; |
||||||||
3) |
адсорбируемость |
Г |
и эффективный |
коэффициент |
|||||
диффузии |
De газа, а также |
их произведение |
Г\Ое на |
рас |
|||||
сматриваемом участке |
изотермы |
постоянны |
и |
не |
зави |
||||
сят от давления или количества |
поглощенного |
газа; |
|||||||
4) |
давление в любой точке зерна сорбента |
|
определя |
||||||
ется |
концентрацией а |
адсорбата |
согласно |
|
уравнению |
||||
изотермы |
a=f(p); |
|
|
|
|
|
|
|
|
5) |
количество газа, |
заполняющего вакуумную систе |
му, пренебрежимо мало по сравнению с количеством ад сорбированного газа (весь поступающий газ адсорбиру ется полностью, и количество газа, диффундирующего через наружную поверхность зерен адсорбента, равно скорости натекания).
Принятые допущения позволяют записать уравнение
(23) в виде обычного |
дифференциального |
уравнения |
не |
||||
стационарной диффузии |
|
|
|
|
|
||
|
|
&Р_ |
|
|
|
||
Рассмотрим |
нестационарный |
|
процесс |
диффузии |
в |
||
зернах трех основных |
типов: неограниченная пластина, |
||||||
неограниченный цилиндр и шар. |
|
|
|
|
|
||
Удельный поток адсорбата через внешнюю поверх |
|||||||
ность зерна |
|
|
|
|
|
|
|
где ki — коэффициент |
формы зерна |
(табл. 2); |
|
||||
R — определяющий размер зерна; |
|
|
|||||
М — масса |
адсорбента. |
|
|
|
|
|
|
Внутренняя диффузия адсорбата в зернах указанных |
|||||||
форм описывается дифференциальным уравнением |
|
||||||
|
|
d2p(l,t) |
I |
h |
dp (I, t) ~\ |
(24) |
|
dt |
|
|
«2 |
|
|
||
|
|
"г |
~T~ |
|
|
40