Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Боренштейн, Ю. П. Исполнительные механизмы со сложным движением рабочих органов

.pdf
Скачиваний:
25
Добавлен:
19.10.2023
Размер:
5.19 Mб
Скачать

Т ак как г

АС

и sin (3 = X sin ф х , то получим, что т = I —

2

=120 мм и <р = 110°.

Таким образом, по данным поставленной задачи, точка ша­

туна, совпадающая с шарниром ползуна, пересечет три заданные точки; при этом точка В совпадает с точкой С при ф = 110°.

Считаем нужным отметить, что предложенный метод синтеза кривошипно-шатунного механизма, связанный с отысканием па­ раметров образующей окружности, дает возможность заранее наметить на плоскости те точки, через которые пройдет шатун-

У.

 

 

то-ср

 

 

 

V

 

 

 

і

 

^

\ \

і

 

 

 

0

 

180*а>\

х

 

 

і

^ Ч 1

Рис. 51. К синтезу кривошипно-шатунного меха­ низма по четырем точкам на плоскости

ная кривая . Это положение основывается на том, что в выражении sin ji = X sin ф угол ± (3 соответствует в пределах одного периода четырем значениям угла ф. Поэтому, задав одно какое-либо по­ ложение точки, можно построить прямоугольник (рис. 51), вер­ шины которого определят положение четырех точек, включая заданную .

На рис. 51

изображена образующая окружность радиусом т

и задана

точка

В±,

л е ж а щ а я на шатунной кривой.

В приведенном

на рис. 51 построении видны положения точек

Въ В 2 , В3,

Bit

через которые пройдет упомянутая выше шатунная

кривая . Координаты этих точек определяются из следующих вы­ ражений:

хВ2 = хВз

= хВх

+ 2r cos ф-;

 

ХВ\

=

ХВц\

Ув2 —

Увз

УВ4 = Уві.

Таким образом, шатунная кривая, проходящая через три как угодно расположенные точки, пройдет и через три дополнитель­ ные точки, положение которых на плоскости было определено

выше.

 

В2, В3, В 4

 

Как видно из рис. 51, дополнительные

точки

рас­

полагаются на углах прямоугольника Ви

В%, В3,

В 4 . Это

поло-

жение дает возможность решать задачу о приближенном воспро­ изведении заданной формы шатунной кривой.

С этой целью запишем выражение для расстояния между точ­ ками:

ВХВ2 = а х и

= а 2 .

Из рис. 51

аг — 2r cos ф;

с 2 = 2 (/- sin ф — in sin Р).

У

\

Рис. 52. Синтез кривошипно-шатунного механизма по шести точкам на плоскости

Так как

для кривошипно-шатунного механизма

sin р = X sin ф,

то будем

иметь:

 

 

 

 

a!

= 2rcos<p;

\

^

 

а2 =

2 sin ф (г — ink).

\

 

Задача синтеза кривошипно-шатунного механизма сводится к оты­ сканию на заданной кривой таких четырех точек, через которые можно провести прямоугольник, стороны которого, как это сле­

дует из уравнения (41), выражаются

через

параметры механизма.

В качестве

примера рассмотрим

задачу

синтеза

центрального

кривошипно-шатунного механизма по кривой Q (рис. 52), состав­

ленной из дуг

окружности .

 

 

 

В заданную кривую (рис. 52) вписываем симметричный отно­

сительно оси Ох прямоугольник. Д л я

приближения

к более равно­

мерной скорости перемещения точек по шатунной кривой пря ­

моугольник

следует так расположить внутри кривой, чтобы точки

В0, В ъ

5 2 ,

SQ, -Вз и 5 4

делили

всю кривую

на

приблизительно

равные

части.

 

 

 

 

 

 

Измерением

получаем:

 

 

 

 

 

fli

=

5 , В 2 =

60 мм;

а 2

= В1ВІ

=

55 мм;

 

 

 

 

г =-~Y~

= 48

мм.

 

 

Тогда из уравнений (41):

cos ф =

6

0

п до

= 96 = 0,62;

На рис. 53 изображен кривошипно-шатунный механизм, у ко­

торого

точка

шатуна

В

проходит

через шесть заданных точек.

В данном случае имеем синтез

криЕошипно-шатунного меха­

низма

по

равностороннему

 

неправильному

шестиугольнику.

Из

рис.

53

следует:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ВХВ,

=

fioBi

=

• •

• =

a;

L

Я Д

О з =

6

0 ° -

Тогда

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

_ B Q B O

_

 

a{\±VJ)

 

 

 

 

 

 

 

 

f .

 

 

~

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

COS ф =

-q—

=

1 +

YZ

'

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2r

 

 

 

 

 

 

 

 

г к

 

 

 

 

\

 

\ 3 - 2 1 ^ 3

 

 

При

a = 15

мм

и

X =

0,27

получим:

г =

OA

=

20 мм;

Ф =

67° -f- П; т =

25

мм;

/

=

72

мм.

 

 

 

Следует заметить,

что предполагаемый

метод

синтеза криво­

шипно-шатунного механизма позволяет определить предвари­

тельно

и величину максимального отклонения Ау1тх

ординаты

точки

заданной кривой от шатунной кривой.

 

Из рис. 51 следует

 

Ув\ = г sin ф — т sin р.

 

Так к а к

при ф = ± - | - угол р* = ± р0 , то уравнение д л я

yBi

примет

вид

 

 

 

 

 

 

 

У о = ±

 

 

{г — т sin

Принимая

 

во

 

внимание

уравнения

y

0

=

+ (

r

_ m X ) =

-

±

5 4 u

=

у о

 

 

-

v

 

;

 

2 sin ф

 

ро).

 

 

 

(41),

получим

 

 

+ — — = = = - .

'

(42)

У ^

— а]

 

Тогда

величины максимального

отклонения

 

 

 

 

 

 

 

 

Д i/max =

Углах

 

£/0)

 

 

 

 

 

где

г/о — максимальная

ордината

 

точки

шатунной

кривой;

Утя* — максимальная

ордината

точки

заданной

кривой. -

Определим

Аг/Ш ах

для

случая,

 

изображенного

на

рис. 52,

 

 

 

tjo

= г

 

=

37

мм.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а г Г

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Из

рис. 52

y m a x

=

 

= 30

мм.

 

Тогда Дг/ ш а х =

7

мм.

 

Считаем нужным отметить, что задачу синтеза механизма

можно

решать по заданной величине А г / т а х

 

и максимальному

расстоянию

между двумя точками исследуемой кривой."

 

 

 

 

Пусть А г / т а х

=

1 мм; z/m a x =

50

мм и

В0ВІ

= 80

мм.

Тогда

3в

г= - ^ - = 40 мм; г/0 = г/г а а х 1±у — 40 мм. Примем % = 0,4.

Из уравнения (42) получаем:

т = Ц ^ = — 22,5 мм и / = 1 0 0 мм.

А

Кривошипно-шатунный механизм с полученными параметрами дает требуемое отклонение А г / т а х шатунной кривой от заданной формы кривой.

15. МЕХАНИЗМ С КАЧАЮЩЕЙСЯ КУЛИСОЙ

Образование шатунной кривой механизма с качающейся ку­ лисой аналогично образованию шатунной кривой кривошипношатунного механизма. Различия имеются лишь в выражении д л я угла наклона Р шатуна к оси Ох, значение которого определяется по формуле- (14).

Очевидно, что и в этом случае синтез механизма может быть проведен не более чем по трем точкам, как угодно расположенным на плоскости.

Из этого можно сделать вывод о том, что система уравнений (35) и уравнение (38) полностью относятся и к решению задачи

синтеза механизма с качающейся кулисой. Значение

параметра А,

в этом случае определяется по

уравнению

(14).

 

 

Рассмотрим

графо-аналитнческий

метод

синтеза

механизма

по точкам, расположенным на

плоскости.

 

 

 

С этой целью найдем для механизма с

качающейся

кулисой

дополнительные

точки, помимо

трех

основных, через

которые

пройдет шатунная кривая . Напишем выражения для угла Р при

следующих

границах

изменения

угла

<р:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

- 2 - > с р > 0 . ^

= Т ^ о Ь р - ;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

п > Ф

> £

 

lt& g

p2 , =

1

* s i n c p

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

^

+

X, cos cp'

 

 

 

(43)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4 - П > Ф > П t g p 3 = f ^ l i L ;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

П 2 > с Р > 4 п t g ^ =

T

^ J

 

 

 

 

 

Из сравнения

полученных выражений для р следует, что р \

=

р 4

и Р 2

=

— Р з -

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таким

образом,

углам

±

6 1

и ±

(52

соответствуют по два до­

полнительных

угла

ср. Следовательно,

имея

координаты точки

 

В и

нетрудно

определить дополнительные

три

точки, через

которые

должна

пройти

шатунная

кривая .

Найдем

эти

точки.

 

 

т

Н а

рис.

54

изображена

образующая

окружность

радиусом

и точка

В ъ

 

л е ж а щ а я

на

шатунной

кривой.

Д л я

нахождения

точки В 2

из

центра

образующей

окружности О проведем

отрезок

ОСг

=

т

под

углом

pj

к

оси Ох; затем

из точки С х

под

углом

ср

к той ж е оси отложим отрезок

Cj^Bo,

численно равный радиусу

кри­

вошипа. Тогда конец этого отрезка и определит положение иско­ мой точки В.2 на шатунной кривой. Аналогично определяются по­

ложения точек

В3 и В 4 .

Ка к следует

из построения, все четыре точки В располагаются

в вершинах трапеции. Найдем размеры этой трапеции как функ­

цию параметров

механизма.

 

 

 

 

Из ^рис. 54

следуют

зависимости:

 

 

б 3 5 3 =

аг

=

2 (г sin ф — т sin

р,);

(44)

В1ВІ

=

я 2

=

2 (г sin ф — т sin р з ) .

 

Подставляя

значения

р

из (43),

будем

иметь:

ах

=

2 sin ф

l / \ 2

2bcoscP -4-L

/ '

 

 

 

 

 

а 2

=

2 sin ф

 

 

гпк

 

\

l/"X2

+

2Xcoscp+ 1

/

 

 

 

 

 

Из уравнений

(44) видно, что с х

не

равно

аг.

Следовательно,

четырехугольник,

построенный

на точках

Blt

В2,

Bs,

Bit

пред­

ставляет

собой

 

трапецию.

 

 

 

 

 

 

 

 

Полученные уравнения дают возможность решить задачу

синтеза механизма с качающейся кулисой

по заданной

шатунной

кривой. Д л я этого следует на

кривой

так

выбрать шесть

точек,

чтобы четыре из них образовали

равнобедренную трапецию. Изме­

рив

на

чертеже

стороны

трапеции

а х

и

а.2 , можно определить

Ф и т по выбранной величине

X. Систему

уравнений (44)

можно

упростить,

если

учесть,

 

 

 

 

 

 

360-tp

 

что

практически

угол

р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

колеблется

в

 

пределах

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10—15°. Поэтому можно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

принять

sin р я» tg р.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Подставляя

 

значение

 

 

 

 

 

 

 

 

 

sin р в уравнение

(44), по­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

лучим:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

аг

=

2 sin ф х

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

X ( r - m

 

 

)

;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

аг

2 sin\ p

х

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

X {>--'п

1 +

Д 0 8 ф ) -

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(45)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Так

как

tg p m a x

= X,

то

 

 

 

 

 

 

 

 

 

уравнением

(45)

можно

Рис. 54.

К синтезу

механизма

качающейся

пользоваться при значении

кулисы

по четырем точкам на

плоскости

параметра

X ^

0,3.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Следует отметить, что механизм с качающейся кулисой дает

большее

число

вариантов

решения задачи

синтеза,

так

ка к в за­

данную кривую более вероятно вписать трапецию, чем прямоуголь­ ник.

Пример синтеза механизма качающейся кулисы приведен на рис. 55.

Рис. 55. Синтез механизма качающейся кулисы по шести точкам на плоскости

~ • •

75

 

Пусть задана кривая (рис. 55), через шесть точек которой

должна пройти шатунная кривая кулисного механизма.

 

 

 

 

Впишем в заданную кривую трапецию ВгВгВ3В±,

вершины

ко­

торой соединены с точками В 0

и Во.

Примем,

что

при

ср =

0 и

ср

= П,

точка В шатуна последовательно проходит

через

точки

В 0

и Во.

Из свойств

механизма

вращающейся

кулисы В 0 Во

=

 

Пусть

В 0 Во = 60

мм;

тогда

г — 30

мм. Примем

% =

0,25.

Из

системы

уравнений

(45)

при аг

= 20

мм и аг

= 30

мм

находим:

т. = 50

мм

и ф =

45°.

 

 

Н а

рис.

55

изображен механизм,

шатунная кривая которого

проходит

через

шесть

заданных точек.

16.

ПРИМЕНЕНИЕ

ЭВМ

 

ПРИ

СИНТЕЗЕ

ШАРНИРНЫХ

МЕХАНИЗМОВ

Задача

 

синтеза

четырехзвенного

шарнирного механизма по

заданной форме шатунной кривой аналитически в общем виде не

разрешима в

силу высоких порядков получаемых уравнений.

Существующие

частные решения этой

задачи нередко приводят

к результатам,

по которым механизм

практически построен быть

не может. Если к этому добавить, что в общем случае имеет место

неоднозначность

решений,

то

станет

ясным целесообразность

применения

ЭВМ

при синтезе

таких

механизмов.

 

Рассмотрим некоторые

вопросы теории

выбора

оптимальной

шатунной

кривой.

Пусть

L

множество

кривых

( / ъ . . ., 1П),

к а ж д у ю из

которых

можно

представить в параметрической форме

 

 

 

4 Ы

=

1**(ф/); Ук Ы ] .

 

(46)

В уравнении (46) известны значения lk (ф^) для некоторого ко­

нечного

множества

аргументов ф, ,

. . .,

щп.

Здесь

t

принимает

значения

t

f=

1,

2,

. . ., п.

Пусть

заданы т

точек

zt

=

{xt; у І),

где і = 1,

2,

. .

.,

т, через

которые или

вблизи которых

должна

пройти шатунная к р и в а я . Задача заключается в том, чтобы из множества L выбрать хотя бы одну шатунную кривую / так, чтобы заданное множество точек zt находилось в минимальной отно­ сительной близости от кривой I .

Введем следующие обозначения д л я функции ошибок:

 

 

а,-(/А) = minfo

— 4(Ф,)],

 

 

 

 

(ч>(/))

 

 

 

где

ф, —

аргумент, принимающий

конечное

множество

значений

4 ,

. . .,

<ftn)- Учитывая параметрическое

уравнение

кривой

(46),

получим

 

 

 

Zi - k Ы = Vl*t - *k (Ф,)]2 + [УІ - укг-

(47)

Рассмотрим два

основных

критерия

относительной

близости

семейства

точек

zt

и кривой

I .

 

 

 

 

1. Среднеквадратичный критерий.

Поиск

по

среднеквадра­

тичному

критерию

заключается

в нахождении

такой

кривой 1Д

из множества L ,

на

которой

достигается минимум

функционала:

o"(zb . . ., 2m ) = - J - l / 5J «? (4) і

т. е. чтобы

где

/ ? — ш а т у н н а я

к р и в а я

множества

L ; a

(zlt

 

. . .,

zm)—

минимальное

среднеквадратичное

отклонение

семейства

точек

zl

от к р и в ы х - и з

множества

L .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Чебышевский критерий. Чебышевский

или

равномерный

критерий заключается в нахождении такой

кривой

 

lq из

мно­

жества

кривых

L , которая дает минимум функционала

 

 

 

 

 

Р/Л*!, •

• ., 2m ) =

max[at . (/*)],

 

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

t =

l , . .

.,

т,

т.

е.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

max [а, (/,)] =

min max [о^ (1К)] =

pL(zlt

. . .,

zm).

 

 

 

 

 

 

(к)

(і)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Этими двумя способами можно оценить

 

по

двум

критериям

относительное

расстояние

aL

(zlt .

. .,

zm)

и

и

pL

ъ

. . . . zm )

между

семейством

шатунных

кривых

L

множеством

точек

{zu

. .

., zm).

П р и

выборе

того или

иного

критерия

необходимо

учитывать разницу,

существующую

между

 

среднеквадратичным

и равномерным критериями, которая сказывается на результатах при больших погрешностях аппроксимации б и достаточно боль­

шом числе точек (zlt . .

.,

zm). В

этом

случае при

обеспечении

среднеквадратичного

критерия

могут

существовать

 

одна

или

несколько точек из числа

zx,

. .

.,

zm,

д л я которых

соответствую­

щие расстояния до шатунной кривой

lq

больше 6-,

хотя

при

этом

и будет существовать

зависимость

 

 

 

 

 

 

 

 

aL

(zlt

. . ., zm) < б,

 

 

 

 

где б — допустимая погрешность

аппроксимации.

 

 

 

 

Таким образом,, можно сделать вывод, что в

тех

случаях,

когда желательно, чтобы

большая

часть

точек z l t

. .

., zm

была

расположена как можно ближе к шатунной кривой, следует при­ менять среднеквадратичный критерий. Когда ж е по условию за­ дачи синтеза требуется, чтобы все точки были расположены равно­ мерно близко к искомой шатунной кривой, необходимо исполь­ зовать равномерный (Чебышевский) критерий.

Могут

применяться и другие критерии аппроксимации,

однако

равномерный и среднеквадратичный критерии являются

наибо­

лее простыми и легко реализуются на ЭВМ.

 

 

 

Процесс поиска необходимой кривой, удовлетворяющей

одному

из критериев близости,

осуществляется

в машине путем перебора

кривых 1К из множества L с последующей проверкой одного из

неравенств:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

oik

(zlt

. . .,

zm)

<С б

или pi

(ZX,

. .

., zm)

<

<5 в зависимости

от выбранного

критерия.

 

 

 

 

 

 

 

Если указанное неравенство не имеет места,

поиск продолжа­

ется, и выбирается следующая по очереди кривая

из множества

L .

В случае, когда неравенство выполняется, параметры Хи

К2,

к3

соответствующей кривой

выводятся

на

печать.

 

 

 

С целью сокращения машинного времени вместо простого пе­

ребора

могут

быть

использованы

градиентные

методы

поиска,

а т а к ж е случайный поиск. При

этом

поиски

по различным

крите­

риям могут вестись

одновременно.

 

 

 

 

 

 

Глава IV АНАЛИТИЧЕСКИЙ СИНТЕЗ МЕХАНИЗМОВ ПО ПОЛОЖЕНИЯМ

З в е н ья механизмов на практике несут на себе один или несколь­ ко рабочих органов, выполняющих определенные технологичес­ кие операции, в соответствии с которыми звенья должны занимать определенные положения . В связи с этим приобретает значение вопрос о синтезе механизмов по положениям звеньев. Н и ж е рас­ смотрена такая задача синтеза д л я наиболее часто встречающихся на практике механизмов.

17. ЧЕТЫРЕХШАРНИРНЫЙ МЕХАНИЗМ

СИНТЕЗ ПО ДВУМ ПОЛОЖЕНИЯМ ШАТУНА

Пусть заданы два положения шатуна АгВг, А2В% четырехшарнирного механизма координатами точек А и В; требуется опреде­ лить размеры звеньев механизма, шатун которого занимал бы заданные положения .

о

Рис. 56. Четырехшарнирный механизм

Из кинематической схемы механизма (рис. 56) видно, что точки А и В шатуна перемещаются по дугам окружностей, расстоя­ ние между центрами которых представляет собой длину стойки механизма; таким образом, задача сводится к нахождению коорди­

нат центров

вращения точек А и В, т. е. точек

Ог и 0 3 .

 

 

 

Введем следующие обозначения: г

радиус

кривошипа;

/ х

длина

шатуна АВ;

/ 2 — длина коромысла

02В;

/„ — длина

стойки

О х 0 2 ;

а±Ьъ

а2Ьг

координаты центров

вращения точек

А

и

В.

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ