книги из ГПНТБ / Онуфриев, Н. М. Курс лекций по каменным конструкциям для факультета повышения квалификации (ФПК)

в середине пролета появляются трещины разрыва. Эти экспе­ рименты показали, что при таком характере разрушения пере­ мычка в предельном состоянии работает как арочная кон­ струкция и в ней действуют силы распора. На основе этих опытов профессором Гвоздевым предложен соответствующий способ их расчета по стадии разрушения.

Расчетная схема перемычек показана на рис. XI. 11 и пред­ ставляет собой в стадии разрушения трехшарнирную арку, поэтому соответствующий распор определяется по формуле

В перемычках с затяжкой (рис. XI. 12)

где М ■— балочный момент (расчетный с учетом коэффициента перегрузки); С — расчетная высота перемычки; ho— расстоя­ ние от верха перемычки д,о затяжки (арматуры); а0— расстоя-

101

ние от верха и низа перемычки до расчетных центров давле­ ния в замке и пятах, даваемое нормами при кирпиче марки 75 и выше и приводимое в следующей таблице.

Нагрузка от собственного веса кладки и перемычки учиты­ вается в размере 1/3/, а при зимних условиях оттаявшей клад­ ки величиной I. Нагрузки на перемычки от балок и настилов перекрытий не учитываются, если они расположены в летних условиях выше квадрата кладки со стороной, равной пролету перемычки, и в зимних условиях (для оттаявшей кладки) вы­ ше прямоугольника кладки с высотой, равной двойному про­ лету перемычки в свету (рис. XI. 13).

При расчете перемычек проверяется прочность кладки пе­ ремычки в замке и пятах под действием возникающего в пере­ мычке распора. Сила распора рассматривается как внецентренио приложенная в горизонтальном направлении с эксцен­ триситетом.

При этом расчет растянутой зоны перемычки по раскрытию трещин не производится.

102

В перемычках (рядовых) с затяжкой ее площадь опреде­ ляется

(Н-9)

При расчете крайних перемычек (у углов зданий) необхо­ димо дополнительно проверять прочность пяты на срез и проч­ ность углового простенка при действии силы распора от пере­ мычки Н.

Прочность пяты на срез проверяется по формуле (6.2), где F — площадь сечения углового простенка шириною Ь, а оо — среднее напряжение в угловом простенке от вертикальной на­ грузки Р с коэффициентом перегрузки 0,9 (рис. XI. 14).

®п=-тг; F = bd.

При расчете арочных перемычек их расчетная высота при­ нимается, как указано на рис. XI. 15.

Л Е К Ц И Я 12

Карнизы, парапеты, их конструкция и, расчет. Деформационные швы. Анкеровка стен и столбов

Карнизы различаются двух основных типов в зависимости от их выноса: бывают карнизы малого и большого выноса. Карнизы малого выноса (рис. XII. 1) имеют свес меньше по­ ловины толщины стен при выносе, не превышающем 20 см; при свесе ступеней кладки не больше 1/3 длины камня ведутся на растворе той же марки, что и стены. При выносе, большем 20 см, минимальная марка раствора устанавливается М-25.

Карнизы большого выноса (рис. XII.2) при a!>0,5d вы­ полняются посредством закладных железобетонных плит или фасонных железобетонных элементов конструкций. Обычно карнизы большого выноса устраиваются полыми для уменьше­ ния опрокидывающего момента и анкеруются в кладке стены.

Парапеты (рис. XII.3) различаются низкие и высокие. Низ­ кие парапеты с о т н о ш е н и е м 3 выполняются на растворе той же марки, что и стены. Высокие парапеты с отношением

£ > Здолжны выполняться на растворе не ниже марки М-25.

При устройстве на парапетах карнизных свесов они незави­ симо от отношения высоты к толщине относятся к категории высоких парапетов, а зачастую анкеруются со стенами.

104

Анкеровка карнизов и парапетов осуществляется при недо­ статочной их устойчивости. Если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами, то расстояние между анке­ рами не должно превы­ шать 2,0 м. При закреп­

или концы прогонов рас­ стояние между ними мо­ жет быть увеличено до 4,0 м. Анкеры принима­ ются такой длины, чтобы их заделка располагалась на 15 см ниже того сече­ ния, где они не требуются

Рис. хп -з

по расчету. Анкеры должны располагаться, как правило, внутри кладки на расстоянии в 1/2 кирпича от поверхности стены (рис. XII.4,а). Анкеры, расположенные снаружи клад­ ки, должны быть защищены от коррозии и от огня при по­ жаре слоем цементной штукатурки толщиною 3 см (рис. XII.4, б). При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой бетоном (рис. XII.4,в).

105

Расчет карнизов и парапетов производится на внецентренное сжатие для двух стадий готовности здания: а) для неза­ конченного здания, когда отсутствуют крыша и чердачное по­ крытие; б) для законченного здания. Расчетные схемы дейст-

Рис. XI1-4, а. б. в.

вующих нагрузок на карнизы при их расчете представлены на рис. XII.5,а для незаконченного здания, а на рис. XII.5,б для законченного здания.

у= 100нг/пм

1,4 и н

д

ZZ51

Отсутств. Ч/ чердачн.

перекрыт

я г :::?

Аонсоль

' Верх соседи, стен

W>>>>,wVтип/>)>пш Верх этатн. перекрытий

Рис. ХП-5, a, б

Принятые обозначения при расчете: q — вес рабочего с ин­ струментом 100 кг; G —собственный вес карниза; V" —давле­ ние ветра (коэффициент перегрузки не учитывается) с аэродинамическим коэффициентом 1,4; р — вес люльки 250 кг/пог.м; v0— отсос ветра с аэродинамическим коэффици­ ентом 0,6 на стену и 0,4 на крышу (коэффициент перегрузки 1,2); Рк— вес крыши (коэффициент перегрузки 1,2); Рч — вес чердачного перекрытия (коэффициент перегрузки 1,4). Клад-

106

ка стен под карнизами (сеч. 1—1) проверяется на внецентренное сжатие. При отсутствии анкеров, а также при наличии анкеров на уровне их заделки

(сеч. II—II) эксцентриситеты более 0,7 у не допускаются

(рис. XII.6).

В верхних сечениях при наличии анкеров производит­ ся проверка на раскрытие трещин

с наибольшим расчетным моментом М. Усилие определяется приближенно по формуле

где Ас — расстояние анкера от сжатого края стены. Деформационные швы различаются двух родов: осадоч­

ные и температурные. Осадочные швы должны обеспечивать независимость осадок разных частей здания, поэтому осущест­ вляются сквозными вплоть до подошвы фундамента. Темпера­ турные швы доводятся до фундаментов, разрезая только сте­ ны, давая им возможность деформироваться по длине в зави­ симости от температурных воздействий при понижении темпе­ ратуры и возникновении благодаря этому растягивающих уси­ лий в кладке стен.

Осадочные швы осуществляются в следующих случаях:

1)в местах сопряжения участков здания, расположенных

на разнородных или на обжатых и необжатых грунтах (при*

* Обозначения — см. формулы (5.8) и (5.7), гл. V.

107

разновременном возведении отсеков здания) (рис. XII.7,а);

2)при пристройке к существующим зданиям (рис. XII.7,б);

3)при значительной разнице в высотах отдельных частей зда­ ний, превышающей 10 м, если в проекте не предусмотрены рас­ пределительные пояса для смягчения неравномерности распре­ деления давления в кладке (рис. XII.7,в); 4) при значитель­

ной разнице в ширине подошвы и глубине заложения фунда­ ментов соседних стен, а также при разных типах фундамен­ тов: ленточных и столбчатых.

Рис. ХН-7, а, б, в

Конструкции швов в кирпичной и блочной кладках осуще­ ствляются обычно в паз с прокладкой двух слоев толя и проконопаткой перед их оштукатуриванием (рис. XII. 8). Тем­ пературные швы устраиваются в стенах, поскольку они более подвержены температурным воздействиям, чем защищенные грунтом фундаменты. Здания холодные, неотапливаемые в большей степени испытывают температурные колебания, по­ этому устройство швов в них делается с меньшими разрывами. Нормативные расстояния между швами отапливаемых зданий приводятся в табл. (12.1).

108

Проионопатиа паилей

Для неотапливаемых зданий эти расстояния уменьшаются: а) для закрытых зданий принимаются с коэффициентом 0,7; б) для открытых каменных сооружений с коэффициентом 0,5.

В стенах из монолитного бутобетона, бетона и невыдержан­ ного силикатного кирпича (в возрасте до 1 месяца) следует закладывать в каждом этаже по периметру здания на уровне подоконников и перемычек специальную арматуру для вос­ приятия усадочных и температурных напряжений с общим се­ чением в каждом месте не менее 0,02% площади сечения поя­ са кладкиПод поясом кладки понимается полоса стены ме­ жду проемами.

109

При наличии в стенах местных ослаблений в виде борозд или заделки элементов каркаса их необходимо армировать на ограниченных участках, так как в этих местах возникают по­ вышенные усилия от температурных воздействий (рис. XI 1.9),

а

Рис. ХП-9

поскольку площадь поперечного сечения стены резко умень­ шаетсяДлина участка армирования простирается на толщину стены в обе стороны от местного ослабления стеныПри же­ лезобетонных каркасах возможно ограничиться осуществле­ нием выпусков арматуры на 15—20 см за грань заделываемого каркаса (рис. XII.9). Температурно-усадочные швы в камен­ ных стенах должны совпадать с такими же швами в примы­ кающих и заделанных в стены железобетонных и металличе­ ских конструкциях перекрытий и каркасов. При необходимости возможно устройство температурно-усадочных швов в кладке без разрезки примыкающих железобетонных или металличе­ ских конструкций (рис. XII. 10).

^7777777777777777/ чЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧЧ\\\\\\ЧЦ //у/л-ут.

/т. ш. Аж

по