книги из ГПНТБ / Мураховская, М. А. Проектирование синхронных двигателей учеб. пособие

Рис.

20.

F, = 1-й + F z i + F c a .

47.

Магнитное напряжение

полюсов.

Через полюс проходит магнитный поток

где Ф 3

— поток

рассеяния

полюсов,

Ф, =

2(F«

+ F z

+ Fc )(>.p

+ аП 1 ) = C 6 F, ,

где

/.p — проводимость

между

внутренними и внешними

поверхностями

полюсных наконечников (рис. 21);

/

=

'phpm

-г

2 h p m

lg [ 1 +

2

0,8ап

n pm

2 1 i p +

hp'

—

3

m ~ 2 0,8

- h m lc I 1

ат

1

r

L

L

J

L_

.

L i .

В т

=

1 0 4

= С т ф т

.

где S m — активное сечение шолюсного

сердечника,

Sm =

K cD ra'm

c ^ l s

,

здесь b m и /г а —ширина

и длина'полюсного

сердечника;

кс — коэффициент заполнения сталью. При полюсах, со­

бранных из листов,

к с = 0,95—0,97.

полюсов

Магнитное

напряжение

на

пару

F m = 2 L m H m

a ( H m = f ( B m )

табл. 7),

L m

- по рис. 19.

сами и ярмом.

Суммарный '

зазор в стыках при

стальном

ярме

бС т =

= 0,012-^0,03 см;

при

чугунном ярме

б с

т = 0,018^-0,045

см.

Fim

=

l,6 8 C T B m 1 0 ' =

C 9

B m а.

50. Намагничивающая сила (на пару полюсов) при холо­

стом ходе.

FB o = F 6 + F 2 + F c + F m

+ F p + F S m .

нитной цепи повторить для нескольких значений

Е 0

и

Ф0 .

При Е 0 = и п

принять

Е 0 = 1

и Ф 0 = 1 .

Результаты расчета записать в табл. 23.

По данным

таблицы

построить характеристику

холостого

хода

и сравнить

ее с универсальной.

1В ,

д.

е.

0

0,5

1

1,5

2

3

3,5

Е0 ,

д.

е.

0

0,58

1

1,21

1,33

1,46

1,51

И и д у к т и в i-i о е

с о п р о т и в л е н и е

р а с с е я н и я

о б м о т к и

с т а т о р а

. _

hi - h,

,

h 2 '

,

"l

h 4 .

. Лл =

5к

kPp т1

" ^ Г - k ?

*

4b n

'

3b.n

b.n

где kp и k'p

— коэффициенты, учитывающие

уменьшение

54.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния ло­

бовых

частей

* Л 1 = 0 . 3

1 - ^ 7

( / Л 1 ~

0,64 х ) .

55.

Индуктивное

сопротивление

рассеяния

.

'

f

/

w,

\2

W

^ = ° ' 1

5 8 - 1 0 0 - (

ом.

У, л = Хп 1

+ лд | + лл 1 .

В

относительных

единицах

р •

ха

= —

ха д.

е.

Н а м а г н п ч и в а ю щ а я с и л а о б м о т к и.

в о з б у ж д е и н я п р и

и а г р у з к е

56. Для определения Нш ,

воспользуемся

диаграммой

По-

тье при допущении

г а « 0 .

Построим х. х. х. в долях

единиц

и проведем

векторы

U H

и 1 и под углом

ср„

(рис. 24).

Примем и п

= 1

и 1„=1. К

U„ прибавим

j I H x p ,

где

х р «

Рис.

24.

Для

E,-=L'„-)-j IMXp по х. х. х.

определим

результирующую

н. с. Fr .

Проведем вектор

F r

перпендикулярно

Е,- п

параллельно

вектору

I„—F'a = kadFa

д.

е.

F a

—

п. с. реакции якоря при

номинальной

нагрузке на

лару

полюсов.

F a

= 0 , 9 m ^ 4 а;

kad —

коэффициент

приведения

н. с. якоря к

н. с. обмотки

возбуждения. Определяется он

по

кривым

(рис.

32).

В

относительных единицах

F a =

-1*-д.

е.,

гво

Ы. с. обмотки возбуждения

при нагрузке будет F B U

д.

е.

О б м о т к а в о з б у ж д е н и я и в о з б у д и т е л ь

57.

Напряжения

U„ возбудителя обычно

равны

230,

115,

100, 80, 50, 35 или

23 в.

Напряжение

на

кольцах

U ' n

на

1—3 в

меньше.

Для

небольших

машин

при применении для

возбуждения

полупроводниковых

выпрямителей можно взять

U ' n < ; 2 4

в.

58. Сечение проводника обмотки возбуждения

(предвари­

тельно)

s „ =

1.15 P

a F ° " W

мм*.

Здесь pi. —• удельное

сопротивление

меди

при

рабочей

лированного медного

провода

•

при изоляции

класса

А рто = 0,0236;

при изоляции

класса

В pir>o = 0,025.

При однослойной обмотке из голой полосовой меди и изо­

ляции класса

В

р ] 3 0 = 0,0256.

Коэффициент

1,15

учитывает запас.

ше

Среднюю длину

витка /„. <.р для

машин мощностью мень­

100 кет можно

предварительно

определить

но

формуле

'в.ср = 12 Cm i bm) + ( 6

10)] 10 2

м.

где / т и й,п в

см.

I B

= sB An а,

Ток возбуждения

плотность тока.

где Лв== 1,8-^-2,7 а мм- — допускаемая

По таблицам

приложения

выбрать

стандартный

провод

размером d/da3

пли aXbja„3Xbm

— при

(ПЭЛБО

или ПБД

при

классе изоляции А или ПСД

классе изоляции

В) .

Для небольших

машин при 2 р ^ 8 рекомендуется

обмотка

из изолированного проводника прямоугольного сечения.

По

технологическим

условиям сечение

проводника

при

прямо­

40 мм2,

причем отношение сторон

проводника b : а

рекомен­

дуется

в. пределах

1,5—2.

П р и - s B ^ 5 - l - 6

мм2 следует взять более низкое

напряже­

ние, так как при sB = 5—6 мм2

ухудшается заполнение объема

катушки медью и ее теплоотдача.

59. Число витков обмотки

возбуждения

W „

— — ;

.

Рис. 25.

Определение

размеров катушки и точных размеров //,„ и

'в. ср произвести

по

масштабному

эскизу

(рис. 17, 25).

Размер х — расстояние между катушками в нижней ча­

сти— должен

быть

не менее 1,4—1,8 см.

_ 60. Превышение

температуры

обмотки

возбуждения

0

2,8 +

- г " )

F B H A B

5 , n ( i ! i - Q , 5 ) ( l , 6 + ) / v )

76П В (1 . 6

+

,

v )

2,8

4-

П п

—: боковой

периметр катушки abc,

см;

бИп — двусторонняя

изоляция

проводника, см;

m

-- число

слоев в катушке

в широкой ее части (db);

V

- - окружная

скорость ротора, м/сек.

более 80° С при

изоляции класса В,

то необходимо

изменить

размеры

проводника.

Для

машин

100 кет обмотка

возбуждения

выполня­