Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Сурков, К. С. Влияние жесткости нити на ее натяжение при взаимодействии с петлеобразующими органами трикотажных машин

.pdf
Скачиваний:
6
Добавлен:
19.10.2023
Размер:
4.07 Mб
Скачать

40

 

Следует иметь в

виду, что при некоторых значениях натяжения

ветви

Г,

и угла

а т

нить, обладающая определенной жесткостыо£7

и перекинутая через стержень радиусом

й

, будет

касаться

его

только в

верхней

точке.

В этом случае

 

а я = 0 .

Из равенства

( 22)

имеем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

E l

или

сos а Т( =

EI

(24)

o(Ti = arc cos (I —

 

1

„ т - .

 

 

 

2 7-^1

 

 

2 Ц

 

 

Из выражения (24)

определим

Р ,

который будет иметь

ось

нити

в верхней точке,

т .е .

 

 

 

 

 

 

 

7?mln

у 2 (7[| - c o s c * Tl). '

 

 

 

Отсюда видим, что при

а т =

0 величина 7?min=

сх>

при лю­

бом

Т{ .

 

 

 

 

 

 

 

При

наибольшей значении

йТ(=

д / 2 имеем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(25)

 

Интересно отметить,

что

формула ( 25 ) может быть найдена

на основе

результатов, полученных Е.Н.Тихомировым в

его

работа

[35]

, в

которой рассматривается деформация консольной

балки ма­

лой жеоткости под действием сосредоточенной вертикальной силы Р ,

приложенной к концу балки.

В работе отмечается,

что

^для консоль­

ной балки малой жесткости о сосредоточенной силой

на конце

сво­

бодный конец повернется на 90°

в

том случае, если

максимальный

момент

от

груза после

деформации

окажется равным в

пределе

 

 

 

 

 

 

P C

"\/ 2 РЕ I ,

 

 

 

 

(26)

где С

-

расстояние

от центра

тяжести концевого

сечения до

пло­

скости

заделки"

[3 5 ,

с . 160].

 

 

 

 

 

 

 

Заменяя в

данной формуле

Р = Г и выражая максимальный

мо­

мент в

сечении

заделки М=СТ\ = Е 1 / Я ,

что дает

 

C= EI/T\ R { ,

получаем

7] ^

^

= 1У/2~2 Г, £ 7

 

откуда

 

 

EI

 

 

V

2 Г.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Совместное использование формул (27) и (26) дает возможность

установить зависимость между минимальным радиуоом кривизны

-I,, in

в сечении заделки и величиной

отклонения С концевого сечения от

шюскооти

заделки.

Записав формулу (27)

в виде

7[ С = У 2 7") £ 1

41

и выразив из нес

 

E I — ТкС г/ 2

, после подстановки в

(26)

по­

лучим Rimin — C/

2

, т .е . минимальный радиус кривизны

оси

бал­

ки малой жесткости равен половине величины отклонения концевого сечения.от плоскости заделки. Применительно к нити, перекинутой

через стержень, это значит, что минимальный радиус кривизны оси нити в верхней точке соприкосновения со стержнем равен половине расстояния от вертикальной части ветви нити до вертикальной оси симметрии, проведенной через центр сечения стержня.

При взаимодействии с тонкими отержпями существенное влия - ние на величину схд могут оказать деформации от перерезывающих

сил, которые не учтены полученной формулой. Наличие этих дефор­

маций вызывает дополнительный поворот сечений нити и тем самым увеличивает действительный угол охвата. Обозначим этот дополни­

тельный угол

через ф

. В этом случае деформации волокон

будут

определяться

не только

изгибом оси нити, но и поворотом сечений

от перерезывающих сил

С7 ] .

 

Назовем-величину

Q *. приведенной кривизной оси нити.

Она

будет выражаться суммой:

 

Q * =

Q -I- dy/dS = da jdS + dy/dS = d (ct-t- <$)/dS .

 

Использование этой величины позволяет записать дифференци­ альные уравнения равновесия элемента нити в общеизвестном виде.

Считая поворот малым, будем относить силы Г и Q к повер -

нутому сечению, а не к первоначальному. Тогда ранее полученные уравнения ( 14 ) , ( 15 ) и ( 17 ) примут вид:

 

й ! = QQ

*

% § = * - Т Q *,

El ~ 4 т г -- = ~

(27)

 

dS

 

 

dS

 

 

 

dS

 

 

 

Кроме

того ,

 

(?=0<р

,

где

О - модуль

сдвига. Совместное

рассмотрение первых двух уравнений приводит к интегралу

 

dT /dQ = -

Q/T ; TdT + QdQ —0 ■,

Г 3 + Q2 = const =

Г? .

Здесь

7", -

натяжение при

5 —* - c o ,

прием

Qm =

0 .

 

Имеем также

7'= r1cos)f

и

Q—Tsinf

, где

у - текущее

изменение разности

а Г( —ctAl

,

при

S -»o о

величина

=0.

 

Совместное

рассмотрение

первого

и третьего уравнений

из

(27)

приводит к дифференциальному уравнению

 

 

 

- I F T ' S *

= 0 * , или ЫТ+ El Q* dQ* = 0.

Е I dQ*

 

 

 

 

-

 

42

-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Посла интегрирования получим

 

Т = - Е I Q *

/ 2

■+- L, .

Опре­

делив произвольную постоянную

интегрирования 5 ,

из

условий

входа

нити

на поверхность

стержня ( точка

D ,

рисД 7

) ,

находим

 

 

 

Но

!*а/ 2

+ 7Ь

+- E i o f h .

 

 

 

 

( 20)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(29)

 

 

 

Ts =

7)

cos у,

,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Q' Z = Q * +[ V s ~ \

 

 

 

 

 

 

(30)

 

 

 

С2Л =

1/#i .

 

 

 

 

dtp

1

(31)

 

 

 

Q=G(p

находим

f

 

Q

>

dG

 

 

 

 

d~S ~ ~G '

dS

'

 

 

7 Q * ,

откуда

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

d f

0 *

 

 

( d 4>\

 

TD n

*

 

 

 

(32)

 

dS

G ^

 

0

\d S fo

 

G Qj> ■

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

внимание (2 9 ),

находим

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

д т т : т ^

 

у г у ж [~ .1

 

 

 

(33)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Подставляя значения

TD из (29)

и

q

*

и з

( 33

) в (

28

),

получаем

 

 

 

 

EI

 

 

 

 

 

Q * / 2 .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

- E l

 

 

 

Г - Г' СИ|Г' +

г л ?

 

 

 

 

 

 

 

 

 

[ J * f 7 i c o s r i)/& ]

 

 

 

 

 

 

 

Учитывая,

что Г -* -Г ,

,

Q*~+0

при

S - * <=о,

получим

 

Ъ = 7J cos у ,

 

EI

 

 

 

 

,

откуда

 

 

 

 

 

2t f [ \ + ( r iCosfo)/G}‘

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

C° S iri= 1 ~ - 2 R f r , [ i ^ ( T , c o s ' C i ) / G ] z

 

 

 

 

(34)

 

 

 

 

 

 

 

Из paBeFioTBa ( 34 ) следует, что в случав абсолютно гибкой

нити

( 5 = 0 )

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

cosy , =

1 и

01д = OFT •

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При большой величине

модуля

сдвига

 

G , что практически

со ­

ответствует отсутствию сдвига, выражение ( 34 )

принимает вид

ра­

нее

выведенной

формулы (

20

) .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

43

§2. Влияние жесткости на натяжение нити при

еедвижении

Как было ранее отмечено, форма оси нити, обладающей жестко­

стью, при охвате ею неподвижного стержня существенно отличается от формы оси абсолютно гибкой нити. В силу существования в реаль­ ной нити условия непрерывности радиус кривизны ее оси должен пла­

вно изменяться

на всей

ее

дайне. Это

позволяет выделить по длине

нити несколько

участков

(

см .р и с.1 4 ).

Рассмотрим характер измене­

ния натяжения при движении нити в различных сечениях на этих уча­ стках.

На-участке / 1C ведомой ветви кривизна оси нити Q = 0 . В

случае движения нити с постоянной скоростью ее натяжение в различ­

ных сечениях на этом

участке

( включая

начальное сечение

участка

входа )

одинаково и равно

растягивающей

нагрузке

Tt , приложенной

к ведомой ветви нити.

Это

натяжение

Г,

будет сохраняться в

любом

сечении

на прямолинейном участке

АС.

Кривизна оси

нити на участ­

ке НВ

ведущей ветви

0 =

0 .

Под натяжением ведущей ветви

Тг бу­

дем также понимать натяжение в любом сочении на прямолинейном

участке

НВ.

 

 

 

 

 

 

 

 

При установившемся-движении

нити с постоянной скоростью ис­

кривленная ось нити остается неизменной в'пространстве. Каждая же отдельно взятая точка оси перемещается вдоль этой неизменной кри­

вой с постоянной скоростью. В процессе этого движения полная

по­

тенциальная энергия деформации нити остается постоянной. При

пе­

ремещении нити вдоль

оси

на величину

dS сумма работ в сех внешних

•сил, действующих на

нить,

должна быть

равна приращению потенци

-

альной энергии деформации нити. В случае протягивания нити вокруг

абсолютно

гладкого

стержня это уравнение

будет иметь вид

 

 

 

 

-T{dS + Tz cLS =

d U ,

 

 

где

d U -

приращение потенциальной

энергии деформации нити.Но

так

как

U = const , то

dU= 0 и, следовательно, Тг = Г, .

 

 

Таким образом,

при движении жесткой

нити вокруг гладкого

ци­

линдрического стержня натяжение ведущей ветви равно натяжению ве­

домой ветви, как это имеет место и при движении абсолютно

гибкой

нити. Сформулированное положение дает основание полагать, что

при

движении нити со

скоростями, при которых можно пренебречь

влияни­

ем сил инерции,

форма оси движущейся нити.будет такой же,

как

и

44

форма оси неподвижной нити при тех же натяжениях ее ветвей. Одна­

ко сохранение формы оси

жесткой нити не обеспечивает

равенства

натяжения в различных ее

сечениях. Натяжения в соответствующих ое-

чениях на криволинейных участках неподвижной и движущей

 

нити,

имеющей такую же форму,

оказываются разными.

 

 

В процессе движения нити потенциальная энергия деформации от­

резка нити, заклиненного

между двумя неподвижными сечениями на лю­

бом участке ее

криволинейной оси, остается неизменной,

а

потенци -

альная энергия

деформации отрезка нити, движущегося вдоль

оси , не­

прерывно изменяется. Эту особенность процесса необходимо учитывать при рассмотрении взаимодействия жесткой нити с цилиндрическим стержнем.

Пусть нить движется с постоянной ско­

ростью

v

. Будем считать

нить

невесомой,

нерастяжимой и обладающей

некоторой

жест­

костью на изгиб. Неподвижными

плоскостями

I - I и 1У-1У ввделим участок оси нити на

 

ведомой ветви

( рис.18

) .

В выделенный уча­

сток входит некоторая часть оси прямоли

-

нейного участка АС и участка входа

CD (см .

р и с.1 4 ).

Рассмотрим процесс деформации

ни­

ти при движении на выделенном участке,

 

В сечении 1 -1 , совпадающем в

началь­

ный момент

о

плоскостью

I —I , действует

си­

ла Г\, равная

натяжению ведомой ветви.П ро-

ведем плоскость Ш-Ш на криволинейном

уча­

стке нити

на

расстоянии

S it$ от

 

сечения

1 -1 . В сечении 3 -3 на отрезок нити, заклю­

ченный между сечениями 1 -1 и 3 -3 , действу­

ют силы, распределенные в сечении по зако­

ну трапеции. От сложения этих сил мы полу­

чим силу

Г ,

направленную параллельно

ка­

сательной к оси и приложенную на некотором

расстоянии

h

от центра

сечения.

Приведе­

нием силы

Г

к центру

сечения

3 -3

 

найдем

силу Т, приложенную в центре сечения

3-3

и

 

Iнаправленную по касательной к оси нити,

и

Рис.18.

'""некоторый момент 1 rr=Th. При этом

слсду-

45

ет отметить, что плечо

h меньше

d / 2

,

а момент

 

т не равен на­

гибающему моменту в

сечении

3 -3 , так

как

рассматриваемый

отрезок

нити не находится в

равновесии,

а движется, и его

 

потенциальная

энергия деформации изменяется.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При перемещении отрезка

 

S1i3 на

величину ciS вдоль оси

нити

он займет

положение

 

S{'3 ,а внешниесилы, приложенные в сечениях

1-1

и 3 -3 ,

совершат

работу,

равную приращению потенциальной

энер­

гии деформации

этого

отрезка

сШ . Уравнение работ

будет

 

иметь

вид

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-T^cLS + TdS + m d f

= d U ,

 

 

 

 

(35j

где

с/«р — угол

поворота

сечения

3-3 при его перемещении

на вели­

чину dS по оси нити. Разделив уравнение ( 35 ) почленно на

dS и

приняв во внимание,

что

df/dS — 1/д

,

a m = Th ,

найдем

на­

тяжение нити'в сечении

3 -3 :

 

Г = 7 } + dU/dS -Th

 

,

 

или

 

+ / ? / р ) = 7"(

+ d U / d S

.

Так как

h < d / 2 ,

a

d « g

,мож­

но считать, что

 

 

 

.Это дает

возможность

получить

при­

ближенную формулу для определения натяжения иити в произвольном сечении:

 

 

Т — Т\ ■+■ d U /dS .

 

 

 

(36)

Потенциальная энергия деформации отрезка нити S , 3

при его

перемещении в положение

s [ 3 увеличилось

на величину

dU

.рав­

ную потенциальной

энергии элемента

dS ,

расположенного

над

се ­

чением

3 -3 . Для нерастяжимой нити величина dU может быть

 

опре­

делена

по формуле

dU =

У2 M d y

, где

М - изгибающий

момент

всечении 3 -3 .

Вслучае абсолютно упругой нити величина изгибающего момен­ та может быть определена из-известного соотношения \/д=М/{Е1\

где Е1~В - жесткость нити на изгиб. В этом случае

М=В/д

и

dU =-тйг d f ■

Подотавляя значение

dU в формулу

( 36

),

получаем*

 

 

 

 

 

или,

 

r - T i + T T ~ * s

выражение

для

опраде

-

так как dy/dS / / 9 , окончательное

ления

натяжения в

различных сечениях движущейся нити:

 

 

(37)

46

Таким образом, при учета жесткости нити натяжение в про­

извольном ее оечении определяется натяжением свободного ( не деформированного ) конца, жесткостью и радиусом кривизны оси

нити в соответствующем сечении.

Если в

некотором сечении

кри­

визна оси нити равна нулю, т . е .

9 = ©о

, то мы получаем

ра­

венство

Г =

7Г| .

 

 

 

 

Тот же результат мы получим, если проведем сечение 2

-2 на

расстоянии

5 (2

от оечения I - I ,

в пределах прямолинейного

участка

оси

нити.

В этом сечении

на отрезок, заключенный меж­

ду сечениями 1-1 и 2- 2 , действуют силы, равномерно распреде -

ленные по всему сечению и параллельные прямолинейной оси ни­

ти в этом сечении. Все эти силы можно сложить, и их равнодей­

ствующая

Т

будет

приложена в центре сечения и направлена

по

оси

нити.

При перемещении отрезка 5(,г

на величину olS он

зай­

мет

положение

5 ^

. При этом изменение

потенциальной э н е р ­

гии его деформации будет равно нулю, так как весь отрезок ос­ танется прямолинейным. Уравнение работ внешних сил будет иметь

вид

- Г,

dS +

TdS = О

 

и, следовательно,

T = T i ,

т .е . натяжение в различных сече­

ниях жесткой движущейся

нити

на прямолинейном участке остает­

ся неизменным. При наличии в однородной нити ( 5 = const) уча­

стка с постоянным радиусом кривизны оси натяжения на

этом

участке будут одинаковыми во

всех сечениях.

 

Интересно отметить, что

формула ( 37 ) может быть

полу­

чена из рассмотрения процесса деформации нити и изменения по­

тенциальной энергии деформации при протягивании

нити

внутри

гладкой изогнутой трубки,

диаметр которой равен

толщине

нити

( р и с.19 ) . Протягивание

жесткой нити может быть

осуществлено

гибкой нитью, конец которой выведен через трубку наружу. Тол­

щина гибкой нити одинакова с толщиной жесткой

нити и

равна

диаметру трубки. На

р и с. 19' гибкая нить

не показана, так

как

ее присутствие лишь

обеспечивает наличие

силы

Г , направлен­

ной по касательной к оои в начальном сечении

протягиваемой

47

нити. 11уоть форма трубки

А8 такова,

что в

начальном

сечении

радиус кривизны ее оси

о о и на

всем

протяжении

изменя­

ется плавно. Натяжение на свободном конце протягиваемой нити

отсутствует. До начала протягивания ось нити прямая

(р и сЛ ^ а ).

Будем определять натяжение

Т при прохождении

начального эле­

мента dS нити вдоль всей

трубки.

 

 

 

 

 

При протягивании

на

 

жеоткую нить действует толь­

 

ко натяжение

Т ,

 

 

равное

 

натяжению в

начальном сече­

 

нии, и нормальные реакции

 

со стороны стенок

 

трубки.

 

При описанном стационарном

 

процессе работа внешних сил,

 

действующих на нить, должна

 

быть равна потенциальной

 

энергии деформации

нити.

 

В начале входа

 

нити в

 

трубку, пока

р -*-со .дефор­

 

мации нити не происходит, и

 

потенциальная энергия

де­

 

формации остается

 

 

равной

 

нулю. Но как

только

оказы­

 

вается, что р конечно, на­

 

чинается изгиб нити и

про­

 

цесс накопления потенциаль­

 

ной энергии деформации. Так

 

как работа нормальных реак­

 

ций, действующих на нить со

 

отороны стенок трубки, рав­

 

на нулю, то потенциальная

 

энергия деформации

 

будет

 

равна работе

силы

Т на со­

 

ответствующем перемещении.

48

 

Определим величину силы

Г ,

приложенной к начальному се ­

чению протягиваемой нити, в некотором

произвольном

сечении

1-1 труоки, на расстоянии

S

от

конца

А . Потенциальную

энергию деформации участка

S

нити, находящейся в трубке,

обозначим

через

U. После

перемещения

нити на величину dS

потенциальная

энергия деформации участка нити, находящегося в

трубке,

увеличится

на

dU, причем

 

 

d U

будет равно

 

потенциальной

 

 

энергии деформации начального эле­

 

 

ментарного отрезка нити, занявшего

 

 

новое положение, т .е .

 

 

 

 

 

 

ct(/=,±Md<f> = £ -

сЛр.

 

 

 

 

 

 

 

 

£

т

 

 

 

 

 

 

 

 

Приравнивая работу

внешних

 

 

сил, действовавших на нить

при

ее

 

 

перемещении,

приращению

потенци­

 

 

альной энергии деформации, получа­

 

 

ем

TdS =

 

d f

,

 

или

 

 

Г — —

~ 2

^

'

 

 

 

 

 

 

 

 

 

$ z

 

 

 

 

 

Если к свободному концу нити

при­

 

 

ложена некоторая растягивающая си­

 

 

ла Г|

(

рио.20

) ,

то

уравнение-

 

 

работ

примет вид

 

 

 

 

 

 

 

 

-Т , dS -t-TdS

= ^ ° < f

,

 

 

 

 

и натжеаие нити в оечении

 

1-1

 

 

будет

определяться

ранее

выведен­

 

 

ной формулой

(

37

) .

 

 

 

 

 

 

 

Нет

оснований полагать,

что

Р ис.20.

 

натяжение

в сечениях протягиваемой

 

 

нити изменится, если процесс

про­

 

 

тягивания будет

осуществляться

не

 

 

49

гибкой нитью, а любым другим способом, в том числе И С ПОМОЩЬ*!

уже прошедшего через трубку конца жесткой нити. При этом легко перейти от протягивания нити внутри трубки к ее свободному движению.

Пусть ось

трубки

АЗ, через которую протягивают нить,име­

ет ту же форму,

что и ось движущейся нити. При протягивании ни­

ти через трубку на нить будут действовать нормальные реакции со

стороны стенок

трубки,

которые и принуждают'нить принимать со ­

ответствующую форму. Однако если протягивание нити осутцествля -

ется с помощью уже

прошедшего через трубку конца той

не

нити,то

при скорости протягивания, равной

v , при движении

с

которой

ось нити совпадает

с осью трубки,

нормальные реакции

 

стенок

трубки окажутся равными нулю. В этом случав трубку можно отбро­ сить. При этом форма движущейся нити и характер ее движения со ­ хранятся .

Следовательно, формула ( 37 ) дает возможность определить натяжение в сечениях нити, движущейся в трубке и принимающей ее форму под воздействием нормальных реакций или, что то же самое,

сохраняющей форму своей оси под воздействием внутренних сил уп­ ругости и внешних сил, приложенных к нити.

Вышеизложенные соображения-расширяют область

применения

формулы (

37

) ,

которая может быть

использована для

определения

натяжения в сечениях жесткой движущейся нити как на

.свободных

участках,

так

и

на участках, где на

нить действуют силы,перпенди­

кулярные к

ее

оси.

 

 

§3 . Натяжение ведущей ветви нити при протягивании

еевокруг неподвижного стержня

Воспользуемся полученными результатами для нахождения за­

висимости между натяжениями ведущей и ведомой ветвей жесткой нити, протягиваемой вокруг неподвижного цилиндрического стер® -

ня. При этом ограничимся рассмотрением задачи в плоскости

с по­

следующим распространением ее на случай пространственного

р а с-

4, Зак.74

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ