книги из ГПНТБ / Пименов, В. М. Теория взаимных влияний в комбинированных кабелях связи учебное пособие

- 22

Требуемая величина зациценности на дальнем конце и переход­ ного затухания на ближнем конце для усилительного участка и строительной длины кабеля определяются как при влиянии коакси­ альной цепи на симметричную. Эти значения цредставлены в таб­ лице 1 .2 .

Таким образом, требуемые нормы заииценности при влиянии симметричной~цепи на коаксиальную оказываются выие, чем нормы при обратном влиянии. В § 1.3 показано, что самовлияние симметрич­ ной цепи на коаксиальную равно влиянию коаксиальной цепи на симметричную цепь и, следовательно, при определении норм на взаимные влияния между указанными цепями следует исходить из требуемых норм при влиянии симметричной цепи на коаксиальную цепь. На рис. 1.5 н 1.6 приведены значения нормы Аостр

AgjCTp в зависимости от строительной длины кабеля.

'Далее необходимо проверить, будут ли шумы за счет линейных переходов цри выбранных нормах на переходное затухание на ближ­ нем конце и нормах заииценности на дальнем конце ниже допусти­ мой иоцностн шумов за счет линейных переходов. Если в кабеле КМ-8/6 будет работать одна система К-24-К и три системы К-300, то следует определить шум, который возникает в симметричной це­ пи от влияния на нее мести коаксиальных цепей и одной симмет­ ричной цепи.

Суммарная мощность шума в симметричной цепи на усилительном участке (см. рис. 1.4) будет

- 23 -

нормы переходного затухания на ближнем конце в реальной конструк­ ции кабеля могут быть достигнуты.

- 25 -

Нетрудно показать, что в случае, если возможна совместная ра­ бота каналов К-24-К н К-500 на расстояние больнее чем 372 хм (по другим системам, но в одном диапазоне частот), требуемые нормы необходимо увеличить на величину, равную

£ наг

3?2к *

§1 . 5 . Петодика контроля взаимных влияний между коаксиальной и симметричной цепями

Контроль взаимных влияний между коаксиальной и оимметричной цепями может быть прокзвецен по схеме, приведение* на рис.1-8.

[ Ясс

Ряс. 1-8. Схемы измерения Л0 между симметричной и коаксиальной цепями

Представленная на рис. 1-8 схема,дает возможность измерить переходное затухание на ближнем конце (Л0) . Измерение заадщенности на дальнем конце нецелесообразно, так как из указанных

- 26 -

двух величин определяющим при выводе норм является А0.

Как видно из рис. 1-8 для измерения величины А0 необходимо применять симметрирующий трансформатор и несимметричный измери­ тель переходного затухания. Это обстоятельство является недос­ татком схемы, так как в настоящее время указанные приборы нашей промышленностью не выпускаются.

В этой связи представляет интерес иной метод нормирования и контроля взаимных влияний между коаксиальной и симметричной це­ пями.

Анализируя соотношение (1.49) можно отметить, что все вели­ чины, входящие в это соотношение, могут быть рассчитаны, кроме коэффициента ^ , обеспечивающего норму на А0.

В соотношении (1.38) для коэффициента входят величины про­ водимостей, которые на высоких частотах могут быть определены по следующему соотношению:

В этом случае выражение для коэффициента*) можно представить в виде:

нию к оболочке кабеля.

Учитывая, что относительное изменение суммы емкостей значи­ тельно меньше, чем относительное изменение разности емкостей этих жил, а также, что разность емкостей жил по отношению к

з$о

- 27 -

получить величину коэффициента енкостной асимметрии , обеспе­ чивающего требуемую норму на А0.

Для подтверждения правильности предлагаемой методики нормиро­ вания и контроля взаимных влияний между коаксиальной и симмет­ ричной цепями был проведен следующий эксперимент.

На нескольких строительных длинах кабеля были измерены вели­ чины емкостной асимметрии всех симметричных пар по отношению к земле и переходное затухание между одной коаксиальной парой и каждой из симметричных цепей. При этом переходное затухание из­ мерялось на частоте НО кГц. Результаты эксперимента представле­ ны на рис. 1-9. На этом же рисунке показана расчетная характе­ ристика А0 - J ( P-f)• Хорошее совпадение расчета и эксперимента подтверждает правильность предложенной методики нормирования и контроля взаимных влияний между коаксиальной и симметричной це­ пями.

Рис. 1-9. Зависимость А. от коэффициента емкостной асимметрии сганетричноЙ цепи ( ei )

- 28 -

Таким образом, вместо контроля величины А0 , можно контролиро­ вать величины емкостной асимметрии ( ) симметричных цепей, что значительно упрощает процесс измерений.

§ 1 .6 . Расчет и экспериментальная проверка методики расчета влияний между симметричной и коаксиаль­

ной цепями

Расчет переходного затухания на строительной длине кабеля, а также расчет переходного затухания на ближнем конце и защищен­ ности на дальнем конце усилительного участка при влиянии между симметричной и коаксиальной цепями выполнен по соотношениям, приведенным в § 1 .2 . Расчет сопротивления связи малогабаритной коаксиальной пары произведен по соотношениям § 3.15.

При расчетах размеры элементов конструкции комбинированного кабеля взяты в соответствии с приложением I . Все расчеты произ­ ведены для кабеля КМБ-8/6, так как в настоящее время проверить экспериментально расчетные значения взаимных влияний на длине усилительного участка можно только для этой марки комбинирован­ ного кабеля.

На рис. 1-10, I —I I , I-I2 представлены результаты расчета и экспериментальной проверки взаимных влияний между симметричной и коаксиальной цепями.

§ 1 .7 . Анализ результатов. Выводы. Рекомендации

Расчетные соотношения, вывод которых дан в § 1.2 и § 1.3 на­ стоящей главы, дают возможность достаточно просто рассчитать значения переходного затухания на ближнем конце и защищенность на дальнем конце как на строительных длинах, так и на усилитель­ ном участке комбинированного кабеля при влиянии между симметрич­ ной и коаксиальной цепями. В результате анализа этих соотношений можно сделать следующие выводы:

I) в формулы для расчета переходного затухания и защищеннос­ ти между коаксиальной и симметричной цепями входят характерные

360

- 29 -