книги из ГПНТБ / Электрификация сельского хозяйства Северного Казахстана сборник трудов
..pdf- 20 -
гнется следующим образом.
Определение параметра__ t g | ..
t . о . к-ж!
(1)
J |
Ч ш ■ п |
где - удельное сопротивление материала витка;
■tg - длина витка;
W- число витков фазу возбужденной обмотки;
^- поперечное сечение витка;
С1 - число установленных витков; «4 - температурный коэффициент сопротивления мьтериала
витка:
t - температура витков.
Общее сечение всех витков определяется по формуле ["!} :
|
Ял‘п ' i |
(2) |
где О, |
- сечение провода фазы; |
|
' |
О |
|
W |
- число витков этой фазы. |
|
|
|
♦ |
|
Определение |
параметра |
Картина протекания токов нулевой последовательности по об-
моткам фазы и виткам показана на рис. 5 стрелками. Токи нулевой последовательности равны по взличипе и фазе, они текут по обмот кам фаз А, В, С в одном направлении. На участках 1 и 2 потоки, соз данные токами нулевой последовательности, компенсируются.
Указанный факт дает нам право рассчитывать индуктивное соп ротивление витков , как для трансформатора, работающего в ре-
- 2 Г -
Рис.З. Картина протекания х-ока нулевой последовательности: CLобмотки фаз А, В, Cs Й - периметр витка.
жиме короткого замыкания. При этом число витков фазы возбужденной обмотки оледует считать за число витков первичной обмотки транс
форматора, а число витков вторичной обмотки равно единице. |
|
|
На рис.А- приведена расчетная охема^для определения |
|
|
В соответствии с литературой ' Г О |
определяем: |
|
н |
V , |
( 3 ) |
|
||
где - частота сети; - число виткА фазы;
- 22 -
Рио Л . Расчетная схема |
и параметры транофориатора |
||
для определения |
X * : & |
- длина витка! |
|
внешний |
перииетр обмоток; CL- толщина |
||
воабухденной |
обмотки; |
толщина металла |
|
. витка; От- равотояние от витка до воэбух-
деннбй обмотки.
Н- высота обмотки;
tyt - средний диаметр канала рассеяния!
Чг Ы 2г* р
л
• 2Г %
w
( 5)
- 23 -
4- внешний пэриметр обмоток фаз;
- длина витка;
d p - приведенная ширина канала рассеяния:
@/г * ъ '
где - толщина возбужденной обмотки;
П- толщина металла витка;
В
Д 1Z - расстояние от витка до возбужденной обмотки:
(б )
(7)
QJZ |
( 8 ) |
Sffp - коэффициент Роговского:
+ |
й е , |
ЗГН |
|
)) - коэффициент, учитывающий разность высот обмотки п витков:
^ 4 1 0 0 |
' |
? = |
J H Hi . \ |
Т Т й о ) > |
где /У - разность ^евду /У и суммарной Высотой витков.
а. - & 4 * Q.g +
(9)
(1Э>
( И )
- 24 -
Комплексы полных сопротивлений трансформатора без витков и витков можно предотавить следующим образом:
z o - z 0* j * 0 i ) |
(13) |
zo r U fJ * * i j
Полное сопротивление нулевой последовательности определится по формуле
у |
« |
, |
(14) |
|
|
|
В ооответотвии о приведенными формулами были определены па раметры трансформатора 60 кВА, и результаты расчета оопоставлены о опытными данными. Сравнение опытных и расчетных данных приве дешь в таблице.
Г |
Параметры трансформатора |
|
|
|
~ Г |
|
Т |
|
1 |
|
|
|
! |
|
1 |
||
|
Расчетные |
• |
! |
0,4 |
. | 0,35 |
— Г“ |
0,22 |
~ Г |
|
i |
1 |
||||||
|
Опытные |
|
| |
0,43 |
0,36 |
--Г" |
0,22 |
— г |
|
|
i |
! |
|||||
|
Ошибка в % к раочету |
! |
7,5 |
2,5 |
~~г |
7,0 |
~ т |
|
|
|
|
|
|
|
! |
|
1 |
|
|
. Л-и т е р 9 т у р а ■ |
|
|
|
|||
|
1. Л.М. Хорёва, H.U. Зайцев, |
О.Б. Кисель, Тезисы Докладов |
||||||
и |
сообщений на |
эона^ном |
семинаре |
по |
применению электроэнергии |
|||
во Д . Целиноград, 1971.
2.П.М. Тихомиров, Расчет трансформаторов. М., "Энергия", 1968
- 25 -
УДК 631. 371f 621. 311
В.Н. Хван, канд. техн. наук В.А. Ьалыхин, инженер
ПЕРЕДАТОЧНАЯ ФУНКЦИЯ СИСТЕМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ КОТЕЛ-НАГРУЗКА
При работе котла на замкнутую оистеиу отопления температура воды, подаваемой в котел (обратна), будет зависеть не только от овойств системы отопления, но и от температуры воды на выходе кот ла. В свою очередь, температура воды, подаваемой в котел, будет влиять на мощность, котла, следовательно, на температуру воды, по
даваемую в негруему. -
Рис.1. Ст{)$ктурная схема системы котел-нагруака.
ч
Структурная схема системы котел-нагрузка в этом олучае будет иметь вид, показанный на рис Л , '
где а О - изменение температуры воды, воледотвие изменения
*активной поверхности электродов;
/j (г - то see вследствие изменения температуры воды, по даваемой в котел;
- 26 -
|
|
- изменение температуры воды обратки; |
||
а |
в н |
- |
суммарное изменение температуры воды на выходе котла; |
|
М ' жр » - |
передаточная функция |
нагрузки; |
||
W i t |
- |
передаточная функция |
котла. . |
|
|
По заданной структурной схеме определяется передаточная функ |
|||
ция |
системы |
котел-нагрузка. |
|
|
в ц р ' S rp) W<p> * Q Mp) W hip)• W j <p> >’
Qk (p )& -W H< p) • Wj(p)J - Srp> |
• W f p ) . |
(1) |
|
||
Окончательно моянгвыразить: |
|
|
\у/ |
. Wp) |
( 2) |
w m P) ' i-WnfpyW-ftp) |
|
|
Из выракения |
передаточной функции видно, |
что по температура |
воды, подаваемой в котел по обратке, имеем полояительную обратную связь. Отсюда вытекает, что система котел-нагрузка относится к -
неустойчивым звеньям (астатическое звено).
Ча рис.2 показана структурная схема системы управления с по-
мтцью регулятора, у которого выходная величина есть изменение ак
тивной поверхности электродов, |
|
|
|
где IХ/р(р) |
- передаточная функции регулятора; |
|
|
® SjP-S |
~ заданное значение |
температуры теплоносителя, |
|
передаточная Функция загаснутоп системы регулирования имеет |
|||
вид: |
|
|
|
|
\Wkh(p>____ |
^__ |
( 3) |
|
|
|
|
1+ WiH(p) •Wp(p)
- 27 -
Рис,2. Структурная cxeiia системы регулирования температуры тсплоьооителя.9
Подставим выражение (2) в формулу (3):
<р> |
л - W f o w W / M ) --- - . |
(4) |
\#(е> • W j m h ___ |
|
После преобразования окончательно получим передаточную функ
цию системы регулирования:
. W p ) ’ W p rn |
(5) |
|
^i - W h ip ■W ptp + W tp • \X/p(p)
Так как электродный водогрейный котел обладает отрицательным
самовыравниванием, а в системе автоматического регулирования
- 28 -
имеет место положительная обратная связь, тэ при отсутствии l o -
ны нечувствительности система будет колебательной. Амплитуда ди намической ошибки будет зависеть от свойств не только объекта, но и регулятора.
Из-за значительной емкости нагрузки появляются большие запаз дывания по температуре воды на входе котла, поэтому учесть соот ветствующие возмущающие воздействия применением быстродействующих регу.г.ятороЕ не представляется возможным. То еоть в законе регули рования че должно быть пропорциональной и дифференциальной ооотав-
ляющих.
Таким образом, необходимо использовать интегральный регулятор
оЗиной нечувствительности.
Ли т е р а т у р а
Х.оА.С. Клюев. Автоматическое регулирование. М., "Энергия",
19677
2. Ю.А. Меновщиков. Определение динамических характеристик электродного водогрейного котла как объекта регулирования. Тезисы докладов и сообщений на зональном семинаре по применению электро энергии в с/х. Целиноград, 1971 .
УДК 621. 335. 031
Б.Я. Бретель, канд. техн. наук П.Г. Небогатов, инженер
о
ПУЛЬСАЦИИ ТОКОВ ДВИГАТЕЛЯ ПОСТОЯННОГО ТОКА
.ф РЕЖИМЕ ИМПУЛЬСНОГО РЕКУПЕРАТИВНОГО ТОРМОЖЕНИЯ
i последние годы ведутся активные исследования по созданию
систем тиристорно-импульсного регулирования двигателей различных
- 29 -
аккумуляторных элентротележек, применяемых л оеиьоком хоаяйотве.
МПогочиоленными .аботами доказана высокая экономическая эффектив ность импульсного рекуперативного торможения на аккумуляторных под вижных единицах [lt 4] .
Рекуперативное торможение двигателей имеет ряд специфических особенностей в сравнении с достаточно глубоко наученными пусковыми режимами. Некоторые иа этих особенностей рассмотрены [2, 3] , до казана перспективность применения многофазных импульсных преобразо вателей для управления рабочими режимами двигателей. Известно, что применение многофазных преобразователей позволяет существенно умень
шить пульсации токов при импульсном регулировании. Задача нооладо>а-
е
ния пульсации токов имеет большое практическое значение. С ней не посредственно связаны такие важные проблемы, как улучшение исполь зование тормозной оилы 1.о оцеплению, повышение коммутационной на
дежности и уменьшение добавочных потерь в двигателе.
На рис. 1 изображен один из возможных вариантов охемы рекупе рации Двигателя постоянного тока о/-фазным широтно-импульсным пре-
образователен, одна из фаз которого дана в развернутом виде.
Последуем пульсации токов фав и двигателя при следующих допу щениях:
1.Скорость вращения двигателя и индуктивность якорной цепи не изменяются в течение периода управления.
2.Характеристики тиристоров и диодов импульсного п^еобраао-
вателя идеальны.
3. Цепи имеют достаточно высокую добротность.
Принятые допущения, упрощая анализ, не вносят сколько-нибудь
<*
существенных погрешностей в расчет. На рис. 2 представлена расчет ная схема замощения, составленная с учетом принятых допущений.
Следует отметить, что в известных метода’' расчета пульсации индуктивность цепи двигателя L считается значительно меньше фаз-