книги из ГПНТБ / Алленова, А. П. Использование пневморапирных станков в хлопчатобумажной промышленности из цикла лекций заочного факультета по новой технике, технологии и экономике в хлопчатобумажной промышленности

ней на предприятиях швейной промышленности увеличива­ ются отходы тканей. Поэтому пряжу для брошюрования кромок рекомендуется подбирать такой линейной плотности, которая бы имела соответствующую прочность и не вызывала лишнего утол­ щения кромок.

В качестве брошюровочных нитей наиболее рационально ис­ пользовать крученую пряжу, причем для бязи арт. 107, 115, 117— 10 тексХ2 (№ 100/2); 11,6 тексХ2 (№ 85/2); 15,4 тексХ2(№ 65/2); для миткаля арт. 15, 19, сатина арт. 520—7,5 тексХ2 (133/2) и меньшей линейной плотности. При выработке сатина арт. 520 с целью снижения толщины кромок рекомендуется применять кро­ мочные нити линейной плотности 7,5 тексХ2 (№ 133/2). 'Если пневморапирный станок заправлен диагональю арт. ЗОН, то при бро­

щины необходимо уменьшить плотность основных нитей в кромках до плотности фона. Разуплотнение кромок по основе рекомендует­ ся и для бязи арт. 10,6, 115, 117.

3. КАЧЕСТВО ТКАНЕЙ

Основным пороком тканей, вырабатываемых на пневморапирных ткацких станках, является недолет уточной нити. Различают пять типов недолетов (рис. 3):

I— левый конец уточной нити находится примерно околр сер дины ткани, образовавшаяся петля — на расстоянии 250—300 мм от левого края полотна, уточная нить в данном зеве на этом про­

дины ткани, в следующем зеве ее длина в 1,5 раза больше шири­ ны ткани, лишняя длина выступает за левый край или зарабаты­ вается в ткань в виде петли, причем длина уточной нити в двух зе­ вах точно соответствует длине, .необходимой для двух пракидок;

вует Ему и П-му типам. На станках первого выпуска их коли­ чество распределялось следующим образом: I-й тип — 50—63%, 11-й тип — 29—47%; после усовершенствования станков количество недолетов IЕго типа сократилось-

Сравнительно большое количество недолетов появляется в мо­ мент пуска станка.

Доля недолетов III—V-ro типов незначительна. Большинство не­ долетов происходит из-за неправильной передачи уточной нити из правой рапиры в левую в момент их встречи.

2i

- I1?17 lT1f l7 lTlrlTlTlf l71i lW lf lТ -

Рис. 3. Виды недолетов уточной нити в ткани с пневморапирного станка

22

П р о д о л ж е н и е т а б л и ц ы

Иногда, правда очень редко, наблюдаются отрывы основных нитей рапирами, рассечки бердом, помехи.

Чтобы избежать перечисленных выше пороков или снизить их количество, необходимо обеспечить четкую работу всех механизмов станка, влияющих на качество ткани.

IV. ЗАПРАВОЧНЫЕ ПАРАМЕТРЫ СТАНКОВ

Как показывает практика, обрывность на пневморапирных и челночных станках, несмотря нр различия их конструктивных и динамических характеристик, примерно одинакова.

На пневморапирном станке нет ряда причин, вызывающих об­ рывность основных нитей на челночном станке:

уменьшен ход берда со 140—150 до 40 мм, что привело к умень­ шению истирающих воздействий берда на пряжу;

уменьшена высота зева в галевах ремизок с 85—90 до 46—50 мм, что снизило величину абсолютной деформации основных нитей в момент зевообразования;

нет челнока.

Величины деформаций Основных нитей на челночных и пнев­ морапирных станках приведены в табл. 7. Абсолютную деформа­ цию подсчитывали по формуле

1_

(2)

к к

где h — половина.высоты зева;

1и /2 — длина соответственно передней и задней частей зевов.

При расчете относительной деформации за длину упругой сис­ темы заправки станка принимали длину основы от опушки ткани до центра скала.

Как видно из табл. 7, общая деформация нитей на пневмора­ пирном станке несколько ниже, чем на челночном, однако в перед­ ней части зева относительная деформация более чем в 2 раза превышает величину деформации в той же части зева на челноч­ ных станках.

23

\

На пневморапирном станке появились другие причины обрыв­ ности основных нитей. Ликвидация челнока дала возможность по­ высить скорость станка. С точки зрения влияния на усталостные характеристики пряжи повышение скорости не приводит к увели­ чению обрывности.

зуб берда и галево ремиза, проборка' в ремиз приняты аналогично челночным станкам. Линейные плотности (номера) брошюровочных нитей следующие: бязь арт. 107—15,4 тексХ2 ( №65/2); миткаль арт. 15 и сатин арт. 520—7,5 тексХ 2 (№ 133/2); диагональ арт. ЗОН—18,5 тексХ2 (№ 54/2).

На пневморапирных станках ткани вырабатывают с повышен­ ным натяжением, что ухудшает условия работы пряжи.

Повышенное натяжение ткани вызывается следующими причи­ нами:

кромки на этих станках имеют коэффициент связности в 2-— 2,5 раза больший, чем фон (из-за брошюровочной нити), для чего необходимо увеличить натяжение (табл. 9);

при пневморапирном'способе прокладывания утка натяжение краев основы меньше, чем фона, очевидно, из-за того, что уточи­ на перед прибоем не фиксируется. Это также вызывает необхо­ димость повышения натяжения всей основы;

24

высокое натяжение необходимо для снижения эффекта «зали­ вания» при малом зеве;

ветви зева служат направляющими для рапир, поэтому прови­ сание даже отдельных нитей недопустимо.

Повышенное пуховыделение, причиной которого является вы­ сокая скорость, приводит к забиванию пухом ламелей и ремиза, что при несвоевременном удалении пуха приводит к дополнитель­ ной обрывности. Наблюдения за обрывностью на предприятиях показывают, что из-за попадания пуха в ламели и ремиз обрыв­ ность достигает 15—20%.

Проводятся исследования в области разработки рациональной рецептуры шлихты и режима шлихтования пряжи для пневморапирных станков. Конструкторы ведут поиски надежно работающей системы пухоудаления на этих станках.

Для снижения обрывности пряжи на пневморапирном станке перед регулировкой всех заправочных параметров необходимо ус­ тановить нулевую линию: центр рапир, поверхность ложной груд­ ницы, ткань у шпаруток, нити в заступе и поверхность подскальника должны находиться на одной горизонтальной линии.

При регулировке положения отдельных органов станка необ­ ходимо иметь в виду следующее:

основонаблюдатель по высоте устанавливают таким образом, чтобы создать одинаковое натяжение в верхней и нижней частях зева, так как обе ветви зева в равной степени служат направляю­ щими для рапир;

по горизонтали основонаблюдатель располагают возможно бли­ же к ремизкам, с тем чтобы исключить или, по крайней мере, умень­ шить залипание нитей, обеспечить более благоприятную форму зева, достигнув перераспределения деформации нитей в передней и задней частях зева;

величина заступа должна обеспечивать определенную напря­ женность упругой системы заправки в момент прибоя; момент за­ ступа необходимо согласовать с началом входа и выхода рапир из зева и работой компенсатора;

скало по высоте должно располагаться так, чтобы обеспечить определенное «встряхивание» нитей, но не вызывать излишних пе­ регибов нитей в ламелях.

Следует отметить, что на данном станке по конструктивным^ соображениям нельзя опускать скало ниже нулевой линии: при горизонтальном положении рычага, на котором укреплены подскальник и основонаблюдатель, и расположении скала ниже ну­ левой линии основные нити будут «лежать» на подскальнике, при наклонном положении горизонтального рычага и опущенном ска­ ле будет перекошен основонаблюдатель.

В табл. 9 приведены заправочные параметры пневморапирных станков при выработке на них бязи типа арт. 115, миткаля типа арт. 15, сатина типа арт. 520, диагонали типа арт. ЗОН.

25'

Т а б л и ц а 9

/

26

При установке параметров наладки рапирного механизма не­ обходимо обеспечить условия надежного прокладывания утка (ми­ нимум недолетов) и минимальную обрывность уточных нитей.

Согласно Инструкции по монтажу и наладке пневморапирного станка Климовского завода, при остановленном станке и рабо­ тающем компрессоре показания первого манометра, соединенно­ го с ресивером, должны быть не менее 0,35 кг/см2, второго мано­ метра — около 0,25 кг/см2. Однако практика и исследования пока­ зывают, что для обеспечения более надежного прокладывания ут­ ка необходимо, чтобы разница в показаниях манометров была не

0,1, а 0,2 кг/см2.

Как указывалось ранее, момент заступа должен быть согласо­ ван со временем действия компенсатора. С точки зрения надеж­ ной передачи нити компенсатор должен действовать позже, в момент встречи рапир. Однако, при позднем действии компенсато­ ра нить подается в зев, когда рапиры уже вышли из зева и прои­ зошло скрещивание нитей основы.

Наиболее рациональными можно считать следующие параметры работы компенсатора:

с требованиями, изложенными ранее, то возникнут некоторые про­ тиворечия. Например, казалось бы, положение основонаблюдателя по высоте на 10 мм ниже нулевой линии при выработке митка­ ля, бязи и диагонали не должно обеспечивать равнонатянутого зева. Однако и в этих случаях зев оказывается равнонатянутым, положение основонаблюдателя (—10 мм) вызывается некоторым отклонением в положении ремиза по высоте.

Несколько подробнее следует остановиться на выработке са­ тина. До 1972 г. было распространено мнение, что вырабатывать сатин на пневморапирных станках с эксцентриковым зевообразовательным механизмом нецелесообразно из-за повышенной обрыв­ ности основных нитей. Исследования, проведенные в 1972 г., по­ казали, что при соответствующей наладке станков и установке па­ раметров, приведенных в табл. 9, можно добиться обрывности основы, близкой к обрывности на челночных станках. При выра­ ботке сатина положение основонаблюдателя по горизонтали прини­ мается несколько иным, чем при выработке миткаля и бязи. Са­ тиновые переплетения не вызывают залипания нитей, поэтому це­ лесообразнее отодвигать основонаблюдатель дальше от ремизок, чтобы не вызывать увеличения деформации нитей основы.

V. РАСХОД ПРЯЖИ ПРИ ВЫРАБОТКЕ ТКАНЕЙ

При выработке тканей на пневморапирных станках расход пря­ жи на 100 м ткани несколько иной, чем при выработке их на чел­

27

ночных станках. Расход основной пряжи уменьшается из-за сни­ жения уработки по основе, а уточной пряжи — увеличивается изза повышения уработки по утку и выступающих концов нитей. Кроме того, появляется расход брошюровочной пряжи.

Исследования и практика показывают, что уработка по основе уменьшается примерно на 1—2% (по абсолютной величине), ура­ ботка по утку увеличивается на 2—3% по сравнению с тканями, выработанными на челночных ткацких станках. Величины уработок тканей с челночных и пневморапирных станков приведены

в табл. 10.

Таблица 10

Расход основной пряжи на 100 м ткани при выработке ее на пневморапирном станке рассчитывают так же, как и для челноч­ ного станка, но с учетом изменившейся уработки. Расход уточ­ ной пряжи можно рассчитать по следующей формуле:

[Дсур + s 1,<]РУТ

(3)

Угары основной пряжи для пневморапирных станков принима­ ют равными угарам на челночных станках. Угары уточной пряжи

28

при выработке тканей на пневморапирных станках сокращаются в несколько раз по сравнению с челночными станками. Количест­

h— длина концов уточной нити при разработке брака;

1г — 5-=-20 м;

Угары уточнбй пряжи особенно резко уменьшаются при выра­ ботке на пневморапирных станках тканей, не требующих розыска раза.

VI. ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ СТАНКОВ

В ХЛОПЧАТОБУМАЖНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

При внедрении в промышленность новой техники всегда встре­ чаются трудности, которые обусловлены в основном двумя при­ чинами: отсутствием опыта эксплуатации данной техники и недо­ статками самих машин.

Освоение станков АТПР в хлопчатобумажной промышленности происходит на разных предприятиях по-разному. Исключая влия­ ние ассортимента тканей, вырабатываемых на пневморапирных станках, можно отметить: там, где подготовке кадров уделяется большое внимание (например, на Щелковском хлопчатобумажном комбинате), показатели работы ближе к проектным.

1. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ СТАНКОВ

В настоящее время в хлопчатобумажной промышленности уста­ новлено свыше 10 тыс. станков АТПР. В табл. 11 представлены данные о работе пневморапирных станков на некоторых предприя­ тиях за 1972 г.

29