Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Куцевалов, В. М. Электромагнитный расчет бесконтактных синхронных электродвигателей с внешним магнитопроводом

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.10.2023

Размер:

2.03 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 93 4 5 6 7 8 9 > Следующая >>>

-21

Предварительно определяются по рис. 10 в зависимости от

мощности машины

Р .

19.

РасчетнаяD

_длина0.61статора- Р' Ю4-

м.:

20 .

сС$-Kg' Kwi'В5)'А •

■П

Магнитный поток

полюса

Ф,

вб:

21 .

Число

Ф - c l s

витков

фазе

и/

______

2 2 .

4 ’ Кв•Кѵѵі | і ' ф

•

'Число витков

в секции

- Ц :

23.

Уточнение

ц .

А, а/м:

величины'линейной нагрузки

І 1

Л6 '

W i

2А.

Уточнение

ÜT-D

В $ і

тлі

магнитнойD _

Финдукции_____

25. Формаг-

o C d - x - e ^

•

паза и основные его размеры.

Выбираем паз

по

рис.

I I .

26 . Конструкция изоляции и изоляционные материалы статор

ных обмоток.		например, в соответствии с	[80]или [8 і] .
Выбираются,
27 . Площадь паза		1за вычетом пазовой изоляции	и площади или
I	о '	2
на - O	n	и .

-22

Рис. I I . Конфигурации			пазов		статора.		,	а/м2 .
28. Плотность тока в статорной обмотке -						Д а
Плотность	тока Дв	астаторной			обмотке’ ориентировочно
можно принять		=	(3 ,8		ь 5 ,8 ) І0 б	, a/м2 .		Большие
значения относятся к машинам с большим главным воз
душным зазором и катушками возбуждения,сравнительно
удаленными в аксиальном направлении от лобовых час
тей статорной обмотки.						i	м2:
2 9 . Сечение проводника фазы			статора - S q
	S e x -	І1/ Д а		•
30 . Маркц провода обмотки статора и его размеры:								,
диаметр	без изоляции		=	j A	сечение		с '
диаметр	с -изоляцией			0из

Марка провода в зависимости от класса нагревостойко-

оти обмоток проектируемой машины выбирается по табли цам 4-, 5, приведенным, например, в [8 1 ,-9 2 ].

Диаметр провода и сечение,близкое к расчетному, выби раются по ваблицѳ ІУ - І [8 І] с учетом ранее выбранной

марки провода.

31. Коэффициент	заполнения	паза	- К^.
Обычно Kj	находят в	соответствии е выражением
	\ / _ 2 -Q r W c ■d иг
	К з -	Г а	•

Увеличение K^ является одним из средств повышения ис пользования .активной части электродвигателей» В насто

ящее	время	при ручной укладке катушек всыпных обмоток
в пазы практически достигается				порядка		0 ,7 2 t 0,73
Некоторые зарубежные фирмы (например,"Норх", ФРГ) при
ручной укладке достигают значения				до	0,85	[ l0 2 j,
32. Средняя длина обмотки статора - ?ср				, мі
где	£лі	- средняя длина	лобовой	части	, м{
		для обмоток с	мягкими	секциями.
		(л і = КѴ Т У - 2 В ,		•
		для обмоток с	жесткими	секциями

( „ = К д, - Т в < 2 В . ( ѵ

Вэтих формулах

-средняя ширина секции, которая рассчитывается по формуле

« -	п	9U ( D + h n )	м .
Ѵ Л		2р	’

Коэффициент КЛ1 и величина В определяются по таблице

4-12 [81] .

33.

Длина

вылета

,м :

лобовых частей обмотки статора - ^

tg =

К ві'Ху + В >

определяются

по табл.

где коэффициент Кв1и величина

34.

4-12

[81].

фазы

статора -

/ ,*

, м!

Длина

обмотки

35 .

L<jf - ?ср ‘Wt .

Сопротивление

фазы

статора постоянному току при расчет

ной

температуре ,

ом:

*1= L4L

;

где

CL,

число

^ • Q i - S q

в фазе

;

параллельных

проводов

удельная проводимость, м/ом-мм, принимается

в зависимости от расчетной температуры из

табл.

2 [1 2 ].

Таблица 2

Материал

Расчетная температура .

°К (°С )

обмотки

293

348

388

МеДь

(20)

(75)

( И З )

5 6 .ІО 6

4 6 .ІО 6

4 1 .ІО 6

Алюминий

3 4 .ІО6

2 5 .І0 б

OJсо

11і

Для машин,

превышения

температуры

обмоток

которых

соот-

ветствуют классам изоляции А , Е , В , применяют расчетную

температуру 348°К (75°С ){ для машин с превышениями темпе

ратур

обмоток,

соответствующими

классам

, Н, — 388°К

■( І І 5 ° С ) .

3 6 . Коэффициент	проводимости пазового рассеяния обмотки ста
тора -	.

Коэффициент проводимости пазового рассеяния определя ется в соответствии с конфигурацией выбранного ранее паза.

На рис. 12 приведены наиболее часто употрббляѳмые формы полузакрытых пазов.

Рис. 12,- К расчету пазового рассеяния.

Для трапецеидальных		пазов значения .A m	определяются
по	формулам [81] :	у открытия паза(рио.	12, а , в)
I )	полукруглая часть

2) трапецеидальная часть у открытия паза(рис. 12, б}

\	_	ііі j ,	. f	h i *	3 h t	Ь ш '		f i ’
				i +	..З Й » ...♦	Д и П . К ь
« A m - 3 6 K J b + ^ 6 + Ь +						по	рис.	7, 3 [8 l] в
	j j	,		определяются
где K				зависимости		от	коэффициента сокра
				щения тага		J 3 , .

37. Коэффициент воздушного зазора - K j, :

где	s’	"	t w	±21	’
		-		- f f ,
	Ь - - -		( Pj'JJ/ 5 ,) 2
38. Проводимость			5 + 6ш/&1		рассеяния	- Л е р Г а і]:
38. Проводимость		дифференциального			рассеяния


™	К ш ,		1-0.035	^ Д , ,		Л	;	зависимости от		ве
6 gi	определяется			по рис. 7.16 в
	личины		коэффициента		J b		[8 l]	;
Kc^ =	0,85	*	0 ,9 5 - коэффициент,				который учитывает			не
	равномерность			воздушного			зазора		явнополюсной
	синхронной машины.					частей			~ Л Лі [іо о ]	!
39 . Проводимость			рассеяния лобовых

Л Л1 = 0,955 - ^ ~ КР- - 1:л Кл •						,
где				Cd-
К р :	0,5		-	коэффициент	распределения			обмот
К р :	<^,51п	З о Щ ,	-	коэффициент	распределения			обмот
	<^,51п		-	ки статора ;
			-	полюсное деление по среднему ди
			-	аметру лобовых частей			Х д	, м;
			-	коэффициент,	учитывающий влияние
			'	идеализации лобовых частей обмот
				ки статора,	на	величину	лобового

- 27 -

рассеяния;

КХ5- = 1,04 «• I , I - коэффициент, учитывающий увеличение магнитной проводимости лобовых частей обмотки статора за счет потоков рао-

сеяния по пути массивных ферромаг нитных подшипниковых щитов и станины.

40.	Суммарная проводимость			-	:
41 .		Z ьЛ = .Л г и * » A t .Л и і •				обмотки	статора -
41 .	Индуктивное сопротивление рассеяния					обмотки	статора -
	х ,	. ои:
4 2 .	Полное	сопротивление	обмотки		статора	-	» ом;
43 .		Z, - У ъ }	*	X . }	'.
43 .	Величина внутреннего		напряжения электродвигателя ~ ö j i

в [юо]:

где ^	-	фазовый угол тока - I j	, град;
U ,	-	напряжение фазы обмотки	статора, в .

44.Величина коэффициента - Кц’.

КЕ = Чд/ц-, .

Если Kg существенно отличается от ранее принятой ве личины, производится необходимая корректировка вы полненного расчета .

		-	28-		с т а т о р а
45.	М а г н и т н а я			ц ѳ п ь				а:
	М .д .с .	главного		воздушного	зазора	- Ftf	,
46.	Ширина	F® » 1,6•Kft'■Ö-,• Вб,-ю\				(рис.	I I )	*
		зубца	статора - 6 г,		, м
	6 іі =			. 6 '	(ри с. I I , а , б ) ;

Т-\	(рис. I I , в ) .
47 . Индукция в зубцах статора - В г,	тл*.

-t zi ■Bfi

где

Кс -

г1_ “6z,

пакета,

определяется

коэффициент

заполнения

по

таблице

2-4

[в і]

зависимости от

толщины

48.

К д . с .

и изоляции

электротехнической

стали.

зубцов

статора -

Гні

, а :

(

Fzi

= 2 h n

■ Hz

марки

электротехнической

находим

в зависимости от

стали, например, по

таблицей

П - І ,

П-3

[ 8 і | ,

49. Высота спинки статора -

h Q1

u’.

J)q "

D - 2 hn

•

Hai -

------

50. Индукция в спинке статора - B a i • тл-

- 29 -

51. Средняя длина магнитных линий я спинке статора - L , і

и :

52.	Ы .д .с .	спинки статора -			Гад	,	а:
	где ^		Fqi = ß ■Hai • L1 ,
	где ^	_ коэффициент , учитывающим неравномерность
			распределения магнитной индукции в спинка ста
			тора и	определяемый		по	рис.	6 .1 ?	в соответ
53. М .д .с .			ствии с величиной магнитной индукции							Ва [8 1 ].
53. М .д .с .		холостого		хода -	p NS	,	а ’.
	F n s = Г б + F z i + F a i .					статора		-	:
54. Коэффициент насыщения пакета						статора		-	:
55.	Величина		угла -	ß ( L U ,0	Ü jx	)	,	град	[Э9]	:
				U N u j - f l i Z i ) 2
					2 Ü\| U j x			а
56 . Намагничивающий ток статора								а
	К. п .	д .	б е з	у ч е т а		п о т е р ь			н а
57.	Потери		в о з б у ж д е н и е				р М1	,	квт.
57.	Потери	в меди обмотки статора -					р М1	,	квт.

Рмі= т п . і Л г г Ю " 5 .

30 т-

58. Потери в стали ярма статора -

Рсс

, квт:

R;C

= Ь ® '

Pec G <31

•

3 }

где

Got

- вес ярма статора,находим но формуле

Gai 1hat ’

1Кс 'hy2р■0с,кг\

- удельный вес электротехнической стали,оп

ределяем

по таблице

2-1 [8і] ",

Рсо

- удельные

потери листовой электротехничес

кой стали, вт/кг,

определяются по таблице

ІІІ-І в зависимости от величины магнитной

59 .

индукции

Ва1

тл

[8 і].

Потери в зубцах статора

рсг

, квт:

Rrx -

Pcz •Gzi Ю

где

_ і г

удельные потери в листовой электротехничес

кой стали, вт/кг,

определяются по таблице

Ш-І в зависимости от величины магнитной ин

дукции

Bzi

тл

j ;

071

- вес зубцов статора,[81

по форму-

рассчитывается

Z1 =

' &Z1

’

К с ' Z i • ö o г

К 1"-

. Потери в пакете статора от основного магнитного поля

РС1

квт!

61.

Рс,

= Рсс +

Р сг .

Механические потери -

Рцх ,

квт:

<<< < Предыдущая 1 23 / 93 4 5 6 7 8 9 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ