книги из ГПНТБ / Керцелли, Ю. Л. Методика расчета тепловых схем современных электростанций лекция для слушателей специальности Тепловые электрические станции
.pdfТепловой баланс сетевых подогревателей
(^п од |
^о б р ) (*пр *обр) К — Q c - 10 , |
где к — коэффициент, учитывающий потери тепла подогре вателем в' окружающую среду;
(600 + Go6p) ( 1 1 5 - |
t U p ) -1,02 |
= |
110-10®. |
|
115 Go6p - 600 /обР ~ |
G o6p t'o6p |
= |
39000. |
(1) |
Тепловой баланс смешения обратной сетевой и подпиточной воды
^Обр^Обр "Ь 0 ПОд^под --- |
( О о6р + О под) to6p ti, |
|
|
Go6p70 + |
600 -45 = (Go6p + 600) *обр • 1,02; |
|
|
1,02 G06p ^обр |
I 6 1 2 /обр ~ |
70 Gopр — 27000* |
(2) |
Решаются два уравнения с двумя неизвестными:
115Go6p — 6 0 0 * обр - |
G 06fU P = |
39000; |
(1) |
||||
l,02G o6p*o6P + |
612* обР — 70Go6p = |
27000. |
(2) |
||||
Откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
*обр = |
б1,6°С ; |
|
|
|
||
|
Go6p= 1 4 2 0 т / ч ; |
|
|
|
|||
Gnp= Go6p + |
Gnoa= |
1420+ 600 = |
2020 т / ч . |
|
|||
Расчет первого сетевого подогревателя |
|
|
|||||
D (,c j^ = |
Gnp (*пр - |
+ р) к , |
|
|
|||
D 6 -524 = |
2 0 2 0 ( 1 1 5 - 9 0 ) - 1 ,0 2 ; |
|
|||||
|
Df,— 98,4 |
т/ч. |
|
|
|
||
Расчет второго сетевого подогревателя |
|
|
|||||
D ( ,q i + |
|
= |
О пр ( + р |
■*обр) к , |
|
||
где Ад? — тепло, отдаваемое дренажем первого сетевого по догревателя;
Аду= 120—96=24 икал/кг; £>б522+98,4 • 24 = 2020 (90—61,6) • 1,02;
D6= 1 0 7 ,5 т/ч.
Расчет расширителя непрерывной продувки котлов
Доля отсепарированной воды в расширителе
„l'n — L -Ц 658,3 — 377,5*0,98
Р = — т - = |
----------------- 1-------- |
= 0 ,5 8 1 ; |
/п - / п |
658,3— 162 |
|
а'п = +,, = 0,581 -0,015= 0,0087;
= ап — а" —0,015—0,0087 = 0,0063.
Расчет установки по приготовлению добавочной обессоленной воды для котлов
Расход сырой |
воды, поступающей |
на обессоливающую |
|||
установку, |
|
|
|
|
|
|
G c .в== 'i |
[(апот + |
®дв) О + |
О+Р О„к)], |
|
где |
у — 1,2— коэффициент, учитывающий расход во |
||||
|
|
|
ды на собственные нужды обессоливаю |
||
(7ВК |
-192 |
|
щей установки; |
|
|
г/ч— возврат |
конденсата с производства; |
||||
|
т-,1,- |
0.03 |
доля расхода пара на вакуумный деа |
||
|
|
|
эратор |
установки |
приготовления воды |
|
|
|
для теплосети (принимается предвари |
||
|
|
|
тельно) ; |
|
|
GC.B= 1,2[ (0,02+ 0,0087+ 10,03) D+ (320—192) ];
Ос.» = 0,07D-1-153,6.
Расчет подогревателя сырой воды и охладителя конденса та, возвращаемого с производства,
Ос.в<?7 + Ов.к(^8.к ^в.к) — Ос.» (О.в +в) К,
Ос.в-522+192 (70—45) = (0,07-D+153,6) (40—5)-1,02;
DC.B= 0,00370+ 1,3.
Расчет вакуумного деаэратора
Ос,В = |
т |
0,070 + 153,6 |
|
1,2 |
|||
|
= 0,05870+ 128;
Ос.в^с.в + G B %t B K + О дв/ 7 — (Ос.в + Ов-к + О дв) t 0BK ‘,
(0,05870+ 128) ■40+192 • 45+ОдВ-618=
= (0,05870+ 128+ 192+Одв) -45-1,02;
/ЛВ = 0,00060+ 2,27.
Расчет подогревателя П1
D ^ i — G ^ X y K - ,
0 ,-517= 1,0410-21-1,02; О, = 0,0432.
21
Расчет подогревателя П2
Daq3+ D ^ q a= Оп.ъх2к,
где Д(?2 — тепло, отдаваемое дренажем предыдущего подо гревателя;
Д^2 = 236—213 = 23 ккал/кг;
£>2-521 +0,0432£> • 23 = 1,041О• 25 • 1,02;
0 2 = 0,0491£>.
Расчет подогревателя ПЗ
0 3<73 + ( А + 0 2) Д<7з= Gn.j'tjft;
Д<7з= 213—193= 20 ккал/кг; 0 3 522+ (0,0432+0,0491)0-20=4,0410-26,3-1,02;
0 3 = 0,04990.
Расчет главного деаэратора
Количество конденсата, поступающего в деаэратор из по догревателей низкого давления,
Оп.в = Gn.B+ Аж — А —А — А ~ А —А;
О™ = 0,89750 - А-
Тепловой баланс деаэратора
Оп.в^4 + DAit + (Ох+ А + Оа) гк.з + Dain = {GnmbiA+ Оэжгд.н)
(0,89750—|£ д) • 141+Од -715+ (0,0432+0,0491 + +0,0499) £>• 193+0,00630 • 658,3 = ( 1,041£>• 159,4+
+0,0050-658,3) -1,02;
Од=0,02710;
Оп.в = 0,87040.
Расчет подогревателя П4
0 ^ 4 = Gu.s'ZiK;
0 4-527 = 0,87040-13-1,02;
О4= 0 ,02190.
22
Количество конденсата, проходящее через подогреватель П 6
Оп.в— Опв — (0 4+ G)5"f* + 0,5Оупл) —
=0,87040—(0,0219D+05+ 0 R+0,5-0,0060) =
=0,84550—0 5—0 6.
Тепловой баланс подогревателей П5 и П6
0 4tK “Ь |
"4“ 0»5^упл*0 + |
”Ь Gh.bO — G n .n iz ft , |
|
0,02190 • 16 7 + 0 5 • 675+0,5 • 0,0060 • 832+06 • 644+ |
|||
+ (0,84550—0 5—О6) -75=0,87040-128* 1,02; |
|||
|
600 • £>5+569£>б= |
46,30. |
(1) |
|
Расчет подогревателя П6 |
|
|
Df,c[b + |
(0 4 + Z+ + 0,5Оупл) Д^6 — Gn.Bt 6f{’, |
||
А<7б = 148—120 —28 ш ал/кг; |
|
||
D6524+ (0,0219D+J95+ 0 ,5-0,0060) -28 = |
|||
= |
(0,84550—£>5—0 6) -25-1,02; |
|
|
|
53,5-О5+549,5О6= 20,8О. |
(2) |
|
Решаются совместно два уравнения с двумя неизвестными: |
|||
|
60005+5690б = 46,30; |
(1) |
|
|
53,5Os+549,5O6= 20,8O. |
(2) |
|
Откуда О5= 0,04560; 0 6= 0,03330; G™=0,76660. |
|||
Количество конденсата, проходящее через |
подогреватель |
||
П7, |
|
|
|
Оп.в — Gn.B— (Ос-в + |
+ D6) = |
|
|
= 0,76660— (0,00370+98,4+107,5) —0,76290—205,9.
Расчет подогревателя П7
D7q7+ 0,5ОуПЛ^7 + ОэжД^7 = Gn.Bt 7K‘,
<77=832—96= 736 ккал/кг;
Aq7 — 100—96 = 4 ккал/кг\
23
D7522+0,5 • 0,006D • 736+0,0050 • 4=
= (0,76290—205,9) -35-1,02;
Dr= 0,04790—14.
Полученные расходы пара из отборов записаны в табл. 3.
|
|
Т а б л ц а 3 |
№ |
Обозначение отбора |
Формула |
отбора |
||
1 |
О, |
0,0432О |
2 |
о2 |
0,049IP |
3 |
D i = D 3 + ^np + D n |
0.077D+320 |
4 |
D * |
0,0219О |
5 |
05 |
0,0456.0 |
6 |
D a — 7)6 + Об |
0,03330+98,4 |
7 |
/)? = D7 + О дв + Одв + D 6 + D CB |
0.0822D+97. |
Коэффициенты недовыработки отборов пара приведены в
табл. 4. |
|
/ |
|
|
|
Расход пара на турбину без учета уплотнений |
|
||||
D = - — |
-----+ у А + у а0 3+у30з+у40 4+ув0 |
6+ |
ув0б+у7£>7; |
||
Ко — К) |
860-135 |
|
|
|
|
£== |
-0,662 - 0,04320+0,581 |
■0,04910 + |
|||
|
|||||
(832— 598)-0,985
+0,5 (0,0770+320) + 0,41• 0,02190+0,329 ■0,04560
+0,196 (0,03330+98,4) +0,085 (0,08220+97),
откуда 0 = 796 т/ч.
Расход пара на турбину с учетом уплотнений
О0= 4 ,0 0 6 0 = 1 , 0 0 6 • 7 9 6 = 3 0 0 т/ч.
24
№
отбора
1
2
3
4
5
6
7
Формула
h — ija
У\ — .
1о— гк
*2 -- У 2 - ‘.П— ‘.к
/д -- /К
У з - .
10~ ' гк
Ч *К
У 4 - .
г0 — гк
Ч -- Чс
У5 - . (0—
h — <к
Уб - .
*0-- 2к
Ут — .
*о —■гк
Т а б л и ц а 4
Численная
величина
0,662
0,581
0500
0,410
0,320
0,196
.0,085
Численные значения расходов пара из отборов и в конден сатор показаны в табл. 5.
|
|
Т а б л и ц а 5 |
|
№ |
Расход |
Примечания |
|
отбора |
пара, г/ч |
||
|
|||
1 |
34 0 |
|
238,7
3380,7
417,3
536,4
6424,9
7151,0
К13,0
26
Потери |
пара и конденсата |
DmT= 0 ,0 2 - 7 9 6 = 15,9 т/ч. |
внутри станции |
||
Продувка котла |
D„ = 0,015 • 796 = 11,9 т/ч. |
|
Расход |
пара через уплотнения |
|
высокого давления и штоки |
Dynn = 0,006 -796 = 4,76 т/ч. |
|
клапанов тур;бины |
||
Расход пара на эжекторы |
А>ж= 0,005-796 —3,98 т/ч. |
|
Расчет установки по приготовлению подпиточной воды для теплосети
Расход воды через пучок, встроенный в конденсатор тур бины,
Опод = 0 ПОД— a№D — 600—0,03 ■796 = 576,1 т/ч.
Тепловой баланс пучка
D K(JK + (0 ,5 /) у п л + ^ э ж ) (^К7 |
^к) = = Опод (^ПОД ~ р .в) |
13-556+(0,5-4,76+3,98) (96—42) =576,1 ( 4 Д—5) -1,02;
4 д=18°С ,
Расчет охладителя непрерывной продувки котлов
D п ( i n |
+ ) = = Ппод (^под |
^под) к \ |
0,581 • 11,8(162—30) =576,1 (&>д—18) • 1,02;
4 д= 20°С.
Расчет вакуумного деаэратора
^ПОД^ПОД + + ВDif OaQ3in0iK,
576,1 • 2 0 + адв 796 • 618 = 600 • 45 • 1,02; адв = 0,031.
Расхождение с ранее принятой величиной составляет око ло 3%, что является вполне приемлемым.
26
КЕРЦЕЛЛИ Юрий Леонтьевич
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОВЫХ СХЕМ СОВРЕМЕННЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
Лекция
Отв. редактор В. А. Зайдель Редактор А. В. Никологорская Корректор Л. Н. Пронина
Л-29905. Подп. в печ. 21/1-75 г. Зак. 2252. Объем 1,75 п. л. Цена 9 коп. Т. 500
Типография ХОЗУ Миннефтепрома
