
книги / 621
.pdf
Методы определения характеристик сопротивления
но ISO 12236 «Геосинтетика. Статическое испытание на прокол»; определение разрывных характеристик полотна при продавливании шариком по ГОСТ Р 53226–2008 «Полотна нетканые. Методы определения прочности»; определение устойчивости покрытия к мокрому трению по ГОСТ 13869–74 «Метод определения устойчивости покрытия к мокрому трению».
Рис. 1. Прибор МТ 375 |
Рис. 2. Прибор МТ 374 для определения |
для определения сопротивления |
разрывных характеристик полотна |
падающему конусу |
при продавливании шариком |
Рис. 3. Прибор МТ 372 для определения устойчивости покрытия
к мокрому трению
101
elib.pstu.ru

Д.Г. Золотозубов, О.А. Золотозубова
В результате проведения исследований планируется определить действительные механические характеристики геосинтетических материалов, а также провести комплексные испытания с целью установить зависимость параметров друг от друга. Предполагается определить зависимость сопротивления проколу и продавливанию шариком от степени истирания, а также влияние прокола на разрыв материала при продавливании шариком. Другими словами, в процессе проведения экспериментальных исследований выбранные материалы будут подвергаться следующим испытаниям:
1.Прочность на разрыв.
2.Сопротивление проколу.
3.Сопротивление продавливанию шариком.
4.Устойчивость к мокрому трению.
Дополнительно планируется провести пробные испытания материалов по схеме, не предусмотренной нормативными документами, которые вместе с тем могут оказаться интересными с точки зрения, например, влияния проколов в полотне материала на его прочность на разрыв.
Для проведения исследований на первом этапе выбраны два типа геосинтетических материалов: геотекстиль типа «дорнит» и геомембрана. Такой выбор связан с тем, что при строительстве полигонов ТБО это наиболее часто используемые материалы, и, кроме того, именно с этими материалами можно провести все намеченные испытания, в отличие, например, от геосеток и георешеток, для которых особенности их строения позволяют провести только первый вид испытаний.
Библиографический список
1.Овчаров А.С., Золотозубов Д.Г. Испытания геосинтетических материалов по прочности на разрыв для оптимального проектирования армированных оснований // Вестник Перм. нац. исслед. политехн.
ун-та. Урбанистика. – 2012. – № 2. – С. 73–81.
2.Овчаров А.С., Золотозубов Д.Г. Определение прочностных характеристик геосинтетических материалов // Вестник Перм. гос. техн. ун-та. Строительство и архитектура. – 2011. – № 1. – С. 54–58.
3.Мащенко А.В., Пономарев А.Б. К вопросу использования армированных сезоннопромерзающих пучинистых грунтов в качестве ос-
102
elib.pstu.ru

Методы определения характеристик сопротивления
нований фундаментов // Вестник Перм. нац. исслед. политехн. ун-та. Строительство и архитектура. – 2012. – С. 56–80.
4. Шенкман Р.И., Пономарев А.Б. Применение грунтовых свай в оболочке из геосинтетических материалов в геологических условиях города Перми для возведения фундаментов зданий и сооружений // Вестник Перм. нац. исслед. политехн. ун-та. Урбанистика. – 2012.
№ 2. – С. 28–36.
D.G. Zolotozubov, O.A. Zolotozubova
METHODS FOR DETERMINATION
OF RESISTANCE TO MECHANICAL STRESS
GEOSYNTHETICS
Use of geosyntheticls as drainage and waterproofing layers at building of ranges TBO, highways, except knowledge of their filtering ability, demands research of such properties, as puncture resistance, indentation resistance, abrasive resistance geosynthetic under various conditions of operation as it influences their durability. Also studying of influence of mechanical damages of geosynthetic materials on their basic properties is necessary.
Keywords: geosynthetics, geomembrane, geotextiles, drainage, waterproofing, puncture resistance, indentation resistance, abrasive resistance.
Сведения об авторах
Золотозубов Дмитрий Геннадьевич (Пермь, Россия) – канд.
техн. наук, доцент кафедры «Строительное производство и геотехни-
ка» ФГБОУ ВПО ПНИПУ (e-mail: spstf@pstu.ru).
Золотозубова Ольга Андреевна (Пермь, Россия) – магистрант кафедры «Строительное производство и геотехника» ФГБОУ ВПО ПНИПУ (e-mail: spstf@pstu.ru).
About the authors
Zolotozubov Dmitriy Gennadievich (Perm, Russia) – Candidate of Technics, Associate Professor, Department of Building production and geotechnics, Perm National Research Polytechnic University (e-mail: spstf@pstu.ru).
Zolotozubova Olga Andreevna (Perm, Russia) – graduate student, Department of Building production and geotechnics, Perm National Research Polytechnic University (e-mail: spstf@pstu.ru).
Получено 29.03.2013
103
elib.pstu.ru

Вестник ПНИПУ. Строительство и архитектура. № 1. 2013
УДК 69.04
С.В. Калошина, Н.И. Салимгариева
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
ВЛИЯНИЕ ПОДТОПЛЕНИЯ НА ПОЛУЧЕНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ОСАДОК ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Одним из опасных явлений, которому подвержена территория городской застройки, является подтопление. В работе оценивается негативное влияние процесса подтопления на физикомеханические свойства грунтов и осадку фундаментов зданий и сооружений, приводятся результаты лабораторных экспериментов, результаты аналитического расчета по методике действующих нормативных документов и численного моделирования в программном комплексе Plaxis 8.2.
Ключевые слова: подтопление, осадки, дополнительные осадки, водонасыщенный грунт, программный комплекс Plaxis 8.2.
Одним из опасных явлений, которому подвержена территория городской застройки, является подтопление. Причины подтопления могут быть как естественными (атмосферные осадки, изменение поверхностного стока вод, режим подземных вод и др.), так и техногенными (утечки из водонесущих коммуникаций, барражный эффект, инфильтрация из искусственных водоемов, аварии и т.д.). Другими словами, помимо территорий, которые являются подтопляемыми вследствие сложившихся геологических и природно-климатических условий, подтоплению могут быть подвержены территории городской застройки в результате техногенных воздействий. Таким образом, проблема подтопления является актуальной для любого современного города.
Для оценки влияния подтопления на физико-механические свойства грунтов и осадки фундаментов зданий и сооружений были проведены опыты в лаборатории кафедры «Строительное производство и геотехника» Пермского национального политехнического университета, аналитический расчет по методике СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» [1] и численное моделирование в программном комплексе Plaxis 8.2.
Проблему подтопления необходимо рассматривать применительно к конкретным инженерно-геологическим условиям. Значительная часть территории Перми представлена основаниями, сложенными песчаными грунтами мощностью от 2 до 17 м, ниже которых залегает
104
elib.pstu.ru

Влияние подтопления на получение осадок зданий и сооружений
гравийный грунт с песчаным заполнителем [2]. При незначительном увлажнении песчаный грунт уплотняется, и его прочностные характеристики улучшаются, однако при полном водонасыщении «скелет грунта» оказывается взвешенным в воде и прочностные характеристики снижаются. Поэтому для лабораторных экспериментов были взяты образцы песчаного грунта средней крупности в воздушно-сухом и водонасыщенном состоянии. В ходе работы были проведены компрессионные испытания и испытания грунтов на срез. Расчетные и нормативные характеристики грунта, полученные в ходе испытаний, приведены в табл. 1.
Т а б л и ц а 1
Характеристики песчаного грунта, полученные в ходе лабораторных испытаний
|
|
Обо- |
|
Песчаныйгрунтмалой |
|
Песчаный грунт, |
||||
№ |
Наименование |
зна- |
Ед. |
степениводонасыщения |
|
насыщенный водой |
||||
п/п |
характеристики |
че- |
изм. |
Характеристики |
|
Характеристики |
||||
|
|
ние |
|
нормативные |
расчетные |
нормативные |
расчетные |
|||
1 |
Удельный вес |
|
кН/м2 |
|
16,2 |
|
|
– |
||
при естественной |
unsat |
|
|
|
||||||
|
влажности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельный вес при |
|
кН/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
водонасыщенном |
sat |
|
– |
|
|
20,0 |
|||
|
состоянии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Проницаемость |
kx |
м/сут |
3,24 |
|
3,12 |
|
3,24 |
|
3,12 |
в горизонтальном |
|
|
|
|||||||
|
направлении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Проницаемость |
ky |
м/сут |
3,24 |
|
3,12 |
|
3,24 |
|
3,12 |
в вертикальном |
|
|
|
|||||||
|
направлении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Одометрический |
Eoed |
МПа |
18,40 |
|
16,99 |
|
14,62 |
|
10,52 |
модуль упругости |
|
|
|
|||||||
6 |
Коэффициент |
|
– |
|
0,3 |
|
|
|
||
Пуассона |
|
|
|
|
||||||
7 |
Сцепление |
С |
кН/м2 |
0,03 |
|
0,01 |
|
0 |
|
0 |
8 |
Угол внутреннего |
|
град |
41 |
|
34,95 |
|
39,89 |
|
33,25 |
трения |
|
|
|
|||||||
9 |
Угол дилатансии |
|
град |
17,61 |
|
14,89 |
|
20,37 |
|
19,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку в Перми городская застройка представлена большим количеством пятиэтажных домов, построенных в 60–70-х гг. XX столетия, в качестве объекта исследования выбран жилой дом, построен-
105
elib.pstu.ru

С.В. Калошина, Н.И. Салимгариева
ный по типовому проекту серии 447. Здание капитальное, прямоугольной формы в плане, пятиэтажное. Со второго по пятый этаж в здании располагаются квартиры. В уровне первого этажа расположены торгово-офисные помещения.
Фундаменты здания сборные железобетонные ленточные. Нагрузка на обрезы фундаментов наружных стен составила 295,3 кН/м, внутренней стены – 394,4 кН/м. Результаты расчета приведены в табл. 2. С целью предварительной оценки влияния подтопления на получение дополнительных осадок зданий и сооружений был проведен аналитический расчет осадок методом послойного суммирования [1]. Схема здания и геологический разрез приведены на рис. 1.
Рис. 1. Схема пятиэтажного здания для расчета относительной осадки под фундаментами несущих продольных стен
106
elib.pstu.ru

Влияние подтопления на получение осадок зданий и сооружений
Т а б л и ц а 2
Результаты аналитического расчета по методике СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» [1]
|
Значение осадки ос- |
Приращение осадки |
||
Рассматриваемый фундамент |
нования здания, см |
основания после под- |
||
до под- |
после под- |
|||
|
топления, % |
|||
|
топления |
топления |
||
|
|
|||
Фундаменты под наружными стена- |
3,0 |
4,5 |
50,0 |
|
ми по осям «А», «В» (см. рис. 1) |
||||
|
|
|
||
Фундамент под внутренней стеной |
3,9 |
5,9 |
51,3 |
|
по оси «Б» (см. рис. 1) |
||||
|
|
|
||
Относительная разница осадок |
0,0015 |
0,0023 |
53,3 |
|
фундаментов под наружными |
||||
стенами и внутренней стеной |
|
|
|
В дальнейшем с помощью программного комплекса Plaxis 8.2 были произведены численные расчеты для различных расчетных схем, приведенных на рис. 2–6. На первом этапе численные расчеты проводились с целью выбора наиболее оптимальной схемы, результаты расчета по которой наиболее близки к результатам аналитического расчета по методике СП «Основания зданий и сооружений» [1]. Результаты расчета сведены в табл. 3.
Рис. 2. Схема № 1. Ленточные фундаменты здания заданы отдельно стоящими. Жесткость здания не учитывается
107
elib.pstu.ru

С.В. Калошина, Н.И. Салимгариева
Рис. 3. Схема № 2. Ленточные фундаменты здания заданы стоящими отдельно с фиксацией их по обрезу
Рис. 4. Схема № 3. Надземная часть здания задана с перекрытиями в виде единого диска жесткости. Нагрузка на перекрытие задана равномерно распределенной
108
elib.pstu.ru

Влияние подтопления на получение осадок зданий и сооружений
Рис. 5. Схема № 4. Задана надземная часть здания
сперекрытиями. Нагрузка передается как сосредоточенная
вузле опирания перекрытия на стену
Рис. 6. Схема № 5. Задана надземная часть здания с перекрытиями. Нагрузка передается как сосредоточенная на обрез фундамента
109
elib.pstu.ru

pstu.elib |
110 |
ru. |
|
Т а б л и ц а 3
Результаты расчета в Plaxis 8.2 и сравнение с результатами аналитического расчета по методике СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» [2]
|
|
Осадки основания (см), полученные по расчету в ПК Plaxis 8.2 |
Осадка основания |
||||||
Сравниваемые |
Рассматриваемый |
(отклонение от результата аналитического расчета, %) |
(см), полученная |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
согласно аналити- |
||
|
Номер схем, представленных на рис. 2–6 |
|
|||||||
показатели |
фундамент |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ческому расчету |
||
1 |
|
2 |
3 |
4 |
|
5 |
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
(см. рис. 2) |
(см. рис. 3) |
(см. рис. 4) |
(см. рис. 5) |
|
(см. рис. 6) |
по методике СП |
|
Значение собствен- |
Фундаменты под наруж- |
5,05 |
|
5,12 |
3,6 |
2,44 |
|
4,54 |
3,0 |
ной осадки здания |
ными стенами по осям |
|
|
||||||
(68) |
|
(71) |
(20) |
(19) |
|
(51) |
|||
до подтопления, см |
«А», «В» (см. рис. 1) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Фундамент под внутрен- |
5,98 |
|
6,07 |
3,6 |
2,49 |
|
4,55 |
3,9 |
|
ней стеной по оси «Б» |
|
|
||||||
|
(53) |
|
(56) |
(8) |
(36) |
|
(17) |
||
|
(см. рис. 1) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Осадка здания |
Фундаменты под наруж- |
8,54 |
|
8,65 |
5,97 |
4,87 |
|
7,06 |
4,5 |
после подтопления, |
ными стенами по осям |
|
|
||||||
(90) |
|
(92) |
(33) |
(8) |
|
(5) |
|||
см |
«А», «В» (см. рис. 1) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Фундамент под внутрен- |
9,40 |
|
9,57 |
5,96 |
4,91 |
|
7,04 |
|
|
ней стеной по оси «Б» |
|
|
5,9 |
|||||
|
(120) |
|
(77) |
(9) |
(37) |
|
(21) |
||
|
(см. рис. 1) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Относительная раз- |
До подтопления |
0,0016 |
|
0,0016 |
0,00000 |
0,0001 |
|
0,00002 |
0,0015 |
ница осадок фунда- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ментов под наруж- |
После подтопления |
0,0014 |
|
0,0015 |
0,00002 |
0,0001 |
|
0,00003 |
0,0023 |
ными стенами и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
внутренней стеной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Салимгариева .И.Н ,Калошина .В.С