ИССЛЕДОВАНИЕ ВХОДНОЙ ЦЕПИ РАДИОПРИЕМНИКА ЛР2

МИНИСТЕРСТВО ЦИФРОВОГО РАЗВИТИЯ,

СВЯЗИ И МАССОВЫХ КОММУНИКАЦИЙ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ

«САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТЕЛЕКОММУНИКАЦИЙ ИМ. ПРОФ. М.А. БОНЧ-БРУЕВИЧА»

(СПБГУТ)

_________________________________________________________________________

Кафедра Радиосвязи и Вещания (РСиВ)

Лабораторная работа №2

По дисциплине «Радиоприёмные и радиопередающие устройства»

ИССЛЕДОВАНИЕ ВХОДНОЙ ЦЕПИ РАДИОПРИЕМНИКА

Выполнили

студенты группы РТ-01

____________________

Проверила:

Кравец Е.В.__________

Санкт-Петербург

2023

Цель работы

Исследовать основные характеристики одноконтурной входной цепи радиоприемника при различных видах связи колебательного контура с антенной и активным элементом.

С хема макета:

А – внешнеемкостная связь с антенной и внутриемкостная связь с транзистором;

Б – трансформаторная связь с антенной в режиме удлинения и внутри-емкостная связь с активным элементом;

В – трансформаторная связь с антенной в режиме удлинения и авто-трансформаторная связь с активным элементом;

Г – внешнеемкостная связь с антенной и автотрансформаторная связь с активным элементом.

Часть 1

3.1. Измерение резонансного коэффициента передачи:

Резонансная частота f₀ = 1050 кГц

Максимум выходного напряжения U_вых0 = 150 мВ

Напряжение сигнала на входе U_А = 1 В

К_0ИЗМ = U_вых0/U_А = 0,15

3.2. Измерение полосы пропускания входной цепи:

Изменяем частоту относительно f₀ до тех пор, чтобы выходное напряжение уменьшилось на 3 дБ по сравнению с U_вых0

f₁ = 980 кГц ; f₂ = 1025 кГц

Полоса пропускания ΔF = f₁ – f₂ = 1025 – 980 = 45 кГц

Эквивалентная добротность колебательного контура Q_э = f₀/ΔF = 1050/45 = 23,33

3.3. Расчет теоретического значения резонансного коэффициента передачи исследуемой входной цепи:

= 0,13 ≈ К_0ИЗМ

С_С1 = 18 пФ С_С2 = 4,7 пФ С_А1 = 120 пФ С_ТР = 100 пФ

3.4. Зависимость резонансного коэффициента передачи и полосы пропускания исследуемой входной цепи от частоты настройки:

f0 , кГц	550	750	950	1150	1350
Uвых max , мВ	165	160	160	125	120
f– , кГц	550	740	925	1055	1225
f+ , кГц	565	760	955	1100	1260
ΔF , кГц	15	20	30	45	45
K0	0,165	0,16	0,16	0,125	0,12

Неравномерность коэффициента передачи Н = К_0МАКС/К_0МИН = 1,375

Часть 2

4.1. Характеристика избирательности входной цепи

f₀ = 530 кГц - минимальная частота диапазона U_вых = 200 мВ

f , кГц	505	510	518	520	530	532	540
Uвых0 ,мВ	60	100	140	180	200	100	60

4.2. Полоса пропускания по уровню 3, 20, 30 дБ:

	3дБ	20 дБ	30дБ
fр , кГц	520	520	-
Uвых max , мВ	200	200	-
f– , кГц	518	456	102
f+ , кГц	530	560	1000
ΔF , кГц	12	104	-

Коэффициент прямоугольности: КПР20 = ΔF3дБ / ΔF20дБ = 0,11

4.3. f₀ = 1400 кГц - максимальная частота диапазона

f , кГц	1175	1325	1400	1425	1475
Uвых0 ,мВ	80	100	140	60	120

4.4 Полоса пропускания по уровню 3, 20 дБ:

	3дБ	20 дБ
f– , кГц	1405	1115
f+ , кГц	1460	1742
ΔF , кГц	55	627

Коэффициент прямоугольности: КПР20 = ΔF3дБ / ΔF20дБ = 11,4

5.1. Влияние изменения активной составляющей входной проводимости активного прибора на полосу пропускания входной цепи:

RTP = 1 кОм

f_р = 909 кГц U_вых0 = 130 мВ f₁ = 897 кГц f₂ = 919 кГц

ΔF = 22 кГц

5.2. Заменяем резистор R_TP = 510 Ом

f_р = 908 кГц U_вых0 = 140 мВ f₁ = 899 кГц f₂ = 920 кГц

ΔF’ = 21 кГц

Δ(ΔF)=ΔF’–ΔF =1 кГц - не превышает 50% от значения ΔF

5.3. Заменяем резистор R_TP = ∞

f_р = 910 кГц U_вых0 = 140 мВ f₁ = 900 кГц f₂ = 918 кГц

ΔF” = 18 кГц

Δ(ΔF)=ΔF”–ΔF =4 кГц - не превышает 50% от значения ΔF

6. Исследовать влияние изменения емкости антенны на смещение резонансной частоты входной цепи:

С = 120 пФ f_р

f , кГц	1432	1439	1446	1450	1454	1456	1461	1465	1468	1475
Uвых0 ,мВ	66	74	80	82	82	83	80	78	74	68
K	0,066	0,074	0,08	0,082	0,082	0,083	0,08	0,078	0,074	0,068

С = 180 пФ f_р

f , кГц	1415	1422	1436	1439	1445	1450	1460	1465
Uвых0 ,мВ	64	72	80	88	90	88	79	72
K	0,064	0,072	0,08	0,088	0,09	0,088	0,079	0,072

ΔF_120пФ = 43 кГц ΔF_180пФ = 50 кГц