pdf.php@id=6170

Т а б л и ц а 6. Влияние бокового давления на нагружен ность столбчатых целиков

на целики, находящиеся в эквивалентных условиях. Здесь же указаны средние квадратические отклонения от усредненных значений и доверительные интервалы, соответствующие ве­ роятности 0 ,9 5 . В табл. 5 -7 приведены средние значения нагрузок на столбчатые целики, их отклонения от расчетных значений, средние квадратические отклонения, соответствую­ щие доверительной вероятности 0 ,9 5 .

Данные табл. 4 —6 отличаются достаточной, стабильностью величин для каждого столбчатого целика.. Некоторое завыше- . ние результатов для крайних целиков объясняется методиче­ ской погрешностью, достигающей 6 % (см. гл.1, § 2). Сни­ жение среднего квадратического отклонения величин с воз­ растанием относительной жесткости столбчатых целиков со­ провождается увеличением относительного отклонения; (см. табл. 7 ). Это связано со значительным уменьшением

величин нагрузок на исследуемые целики. Следует заметить, что границы доверительного интервала при вероятности 0 ,95 при вычислении среднего отклонения в тарировочной'модели в электролитической ванне не превышают 1,1% полной массы вышележащей толщи пород.

В электролитической ванне выполнен эксперимент по оп­ ределению нагрузок на ленточные целики с параметрами,

6 1

Г л а в а 3

ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЖЕННОСТИ СИСТЕМ УПРУГИХ ЦЕЛИКОВ

3.1. Моделирование нагруженности реальных целиков по данным горного эксперимента

Изложенным электро$:налоговым методом на автомати­ зированной установке (см. рис. 3*) определена нагруженность целиков на трех участках Джезказганского полиме­ таллического месторождения.

Для первого участка моделировалось перераспределение нагрузок на целики при их частичной отработке в панели штреков 8 -9 шахты 31-32 Джезказганского горно-метал­ лургического комбината им.К.И.Сатпаева (ДГМК). Участок

h =9 м, проектная сетка расположения целиков 15x20 м при диаметре d -G м. Перекрывающая толща пород пред­ ставлена красноцветными и серыми песчаниками с прослоями раймулдовских конгломератов и алевролитами с прослоями окременелых известняков. Рудное тело - среднеэернистый песчаник-с частичными прослоями кальцита. Толша горных пород трещиновата с присутствием диагональных и крупных секущих трещин. На этом участке ИГД АН КазССР сов­ местно с ДГМК проведен горный эксперимент, включающий инструментальные измерения деформаций массива во времени ведения очистных работ при различных параметрах камор

63

Т а б л и ц а 9. Результаты моделирования нагруженности целиков

целике соответственно до!и после разрушения четырех не-

ликов (N?M? 502, 5 0 3 , 5 0 4 , 505);" ^ ^ -100% - у в е -

личение давления:На целик после указанного-.разрушения в процентах от первоначального; д f. - величина пригруза, вызванная перераспределением давлений в панели' в резуль­ тате разрушения четырех целиков.

и при частичной выемке целиков и йзучение напряженного состояния целиков методом разгрузки. Среднее напряжение в целике определяли по 6 —12 инструментальным измерениям

ложенных перпендикулярно оси панельных целиков и по диа­ гонали панели.

Для исследования нагруженности целиков изготовлена стеклотекстолитовая модель контактной поверхности( в маоштабе 1;400. Параметры, Налегающей толщи пород и целиков приняты следующими: отношение модулей упругости вмещаю^

жении электрические, сопротивления, моделирующие подат­ ливость целиков, рассчитывали по формуле

г к к t V (з .х )

~ W >

е в

падной ее части уменьшается по мере приближения к штреку

составляет 30-50% соответствующей величины для восточ­ ной части панели. Это связано с тем, что за штреками № 8 и вентиляционным располагаются отработанные участки за­ лежи, а две другие стороны панели являются границей вы­ работанного пространства. Относительно невысокое давление на целик N° 500 представляет результат разгружающего действия соседнего массивного целика № 499, сечение ко­ торого в 20 раз.больше среднего сечения целиков панели.

При разрушении указанных крайнихцеликов панели, рас­ положенных по уменьшенной сетке, произошло заметное пе­ рераспределение нагруженности оставшихся целиков. Так, давление на целики N«N? 4 1 8 ,4 9 5 ,4 9 8 возросло соответст­ венно на 13,6; 14,1 и 9,4% от его первоначальной вели­ чины, а воспринимаемая ими масса налегающей толши пород возросла на 148,5; 112,2 и 82,3 МН.. Для целиков N?Ns 417, 4 9 7 , расположенных по диагонали от разрушенных, эти па­ раметры составляют 6,8; 5,8% и 61,2; 66,4 МН. Давле­ ние на целики следующего ряда от разрушенных изменилось на 3—4%, а на более удаленные - на 1-2%. 35% массы на-

6 7

Т а б л и ц а Ю . Сравнение резульгагов элекгромоделирования с натурными данными

легаюшейтолщи пород, приходившегося на разрушенные це­ лики, распределились между оставшимися целиками панели, а 65% воспринял боковой массив, что обусловлено близостью разрушенных целиков к границе выработанного пространства

ченных электроаналоговым моделированием и Методом раз­ грузки FH после извлечения камерных запасов панели и частичной выемки междукамерных целиков. Максимальное . отклонение результатов моделирования от данных* получен­ ных методом разгрузки, не превышает. 18%, что лежит в пределах точности метода.

3,2. Результаты моделирования перераспределения давлений на междукамерные целики

Далее проводилось моделирование нагруженяости междукамерньЕ; целиков панели 14 шахты 57 Джезказганского, месторождения, где выработанное пространство поддержива­ лось 50 столбчатыми целиками (рис. 5 ), Сетка расположения целиков 20 x20 м. Глубина залегания отрабатываемой залежи 3 00 м. Вмещающие породы в основном представлены серым безрудным песчаником. Материал целиков - серый рудный

6 8