Котельные установки и парогенераторы(тепловой расчет парового котла) - Бойко Е.А. 2005г
..pdf
|
|
91 |
духоподогревателя) – ϑ′′ |
= ϑ′ |
, которая не должна превышать 520–530 °С, чтобы осла- |
вэ2 |
вп2 |
|
бить окалинообразование верхней трубной доски второй ступени трубчатого воздухопо-
догревателя. На входе во вторую ступень вода |
должна быть недогретой до кипения |
||||||||||||
(t′′ |
< t |
s |
(P )). Это обеспечивает равномерную подачу воды по параллельно включенным |
||||||||||
вэ1 |
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
змеевикам и снижение тепловой разверки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
По величине Qвэб определяется энтальпия воды на выходе из водяного экономайзе- |
|||||||||||
ра, кДж/кг |
|
|
|
B ×Qб |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
¢¢ |
¢ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
р |
вэ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
hвэ = hвэ + |
|
, |
(11.5) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Dвэ |
||||||
где h′ |
= f (p |
пв |
,t′ ) – энтальпия питательной воды на входе в экономайзер, кДж/кг [7]; |
p |
пв |
||||||||
|
вэ |
|
|
эк |
|
|
|
|
|
|
|
||
– давление питательной воды, МПа (см. §8.1); t′ |
|
– температура питательной воды на вхо- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
вэ |
|
|
|
|
|
|
де в экономайзер, °С. При расчете одноступенчатого и первой ступени экономайзера
t′ = t |
пв |
, при расчете второй ступени t′ |
= t′′ |
; |
D |
вэ |
|
– расход питательной воды через эко- |
|||||||||
вэ |
|
|
|
|
вэ2 |
вэ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
номайзер котла, кг/с |
Dвэ |
= Dпе + Dпр |
- Dвпр , |
|
(11.6) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
где |
Dпе – расход перегретого пара, кг/с (см. задание на курсовой проект); |
Dпр – расход |
|||||||||||||||
продувочной |
воды из |
барабанного |
парового |
|
|
котла, |
кг/с, принимают |
в расчетах |
|||||||||
Dпр = (0,005 - 0,02)Dпе ; |
Dвпр – расход воды на впрыск, кг/с, для регулирования перегрева |
||||||||||||||||
во впрыскивающих пароохладителях (см. рис.7.2), принимается Dвпр = (0,05–0,07) Dпе . Ес- |
|||||||||||||||||
ли производится впрыск собственного конденсата, то Dвпр |
= 0. |
|
|||||||||||||||
|
|
По найденной энтальпии питательной воды затем определяю температуру пита- |
|||||||||||||||
тельной воды на выходе из экономайзера t′′ = f (p |
пв |
, h′′ ), °С [7]. |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
вэ |
|
|
|
|
|
вэ |
|
|
||
|
|
Если t′′ |
ниже температуры насыщения t′′ |
|
< t |
s |
(P ), то в водяном экономайзере ис- |
||||||||||
|
|
|
вэ |
|
|
|
|
|
вэ |
|
|
|
б |
|
|
||
парения воды не происходит и температурный напор подсчитывается следующим обра- зом.
Если водяной экономайзер состоит из одного противоточного (как правило) или прямоточного участка, то температурный напор, °С, для него определяют по формуле
Dt = Dtб - Dtм , (11.7)
2,3lg Dtб
Dtм
если соотношение Dtб 
Dtм ≤ 1,7, то температурный напор можно определить по упрощен-
ной формуле, °С |
Dtб + Dtм |
|
|
|
Dt = |
= Jср - tср , |
(11.8) |
||
2 |
||||
|
|
|
где Dtб , Dtм – соответственно большая и меньшая разность температур теплоносителей,
определяемая для разных схем тока теплоносителей следующим образом (см. рис. 11.2): для прямоточной схемы большая и меньшая разность температур будет опреде-
ляться как
Dtб = J′ - t′, Dtм = J′′ - t′′
для противоточной схемы
t = ϑ′ − t′′ , t = ϑ′′ − t′
индекс «б» ставится у температурного напора, который больший из двух, «м» – у которого
© Бойко Е.А. Тепловой расчет парового котла
92
температурный напор меньше; ϑ – температура греющей среды (газов); t – температура нагреваемой среды (питательной воды); штрих характеризует вход, два штриха – выход теплоносителя.
ϑ, t |
|
|
|
ϑ, t |
|
|
|
|
|
|
ϑ′ |
|
|
|
|
|
ϑ′ |
|
|
|
|
ϑ′′ |
|
|
|
t |
′′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
ϑ |
|
||
|
tб |
tм |
|
|
|
|
t′′ |
|
|
|
|
t′′ |
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t′ |
|
|
|
|
|
t′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
F |
|
|
Рис. 11.2. К определению температурного напора между газовым потоком и рабочей средой |
|||||||||
при взаимном движении сред: а – прямоточное; б – противоточное |
|
||||||||
Если h′′ |
окажется больше, чем энтальпия воды на линии насыщения при P – |
h , |
|||||||
|
вэ |
|
|
|
|
|
б |
кип |
|
кДж/кг, то следует определить массовую долю пара на выходе из экономайзера: |
|
||||||||
|
|
x′′ = |
|
h′′ |
− h |
, |
|
(11.9) |
|
|
|
|
вэ |
|
кип |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
вэ |
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где r = f ( pпв ) – скрытая теплота парообразования при давлении нагреваемой среды в во- дяном экономайзере, кДж/кг.
Для «кипящих» экономайзеров при паросодержании на выходе x′′ ≤ 30% расчет
вэ
температурного напора выполняется методом подстановки вместо конечной условной температуры:
tусл = ts (pб )+ |
h′′ |
− h |
, |
(11.10) |
вэ |
кип |
|||
|
8,4 |
|||
|
|
|
|
где ts (pб ) – температура насыщения, °С, при давлении воды в барабане котла.
При разности температур газов и воды на «холодном» конце экономайзера (или его ступени) меньше 80 °С (при давлении рабочей среды больше 1,4 МПа и температуре пита- тельной воды на входе в экономайзер больше 180 °С) температурный напор следует под- считывать по участкам: для нагрева воды t1 и кипения t2 .
Перед расчетом температурного напора t «кипящего» экономайзера предвари-
тельно находят промежуточную температуру газов между участками подогрева воды и кипения. Для этого определяется теплосодержание газов между этими участками, кДж/кг
|
|
|
|
H |
пр |
= H ′′ |
+ Q1 − |
α |
вэ |
H 0 , |
(11.11) |
|
|
|
|
|
вэ |
ϕ |
|
хв |
|
||
|
(h |
− h′ |
)D |
|
|
|
|
|
|
|
|
где Q = |
– тепло, пошедшее на нагрев воды до кипения, кДж/кг. |
|
|||||||||
кип |
вэ |
вэ |
|
||||||||
|
|
|
|
||||||||
1 |
|
Bр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По величине Hпр определяется соответствующая ей температура газов ϑпр |
по табл. |
||||||||||
4.4 в колонке при α′′ |
. Средний температурный напор для всего экономайзера, °С |
|
|||||||||
|
|
|
вэ |
|
|
|
|
|
|
|
|
© Бойко Е.А. Тепловой расчет парового котла
|
|
|
|
|
93 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dt = |
|
Q1 + Q2 |
|
, |
|
|
(11.12) |
|||
|
|
|
|
Q |
Q |
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
1 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dt2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Dt1 |
|
|
|
|
|
|||
где Q |
2 |
= Qб |
- Q – тепло, пошедшее на нагрев воды после кипения; Dt , |
Dt |
2 |
– темпера- |
|||||||
|
вэ |
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|||
турные напоры по участкам до и после кипения, определяются по зависимостям (11.7) и (11.8) при известных температурах воды и газа на границах участков.
Расчетная скорость воды в экономайзере, м/с:
wв = |
Dвэ uв |
|
|
|
, |
(11.13) |
|
0,785d 2 |
z z |
с |
z |
|
|||
|
вн |
1 |
|
р |
|
||
где z1 – количество параллельных труб выходящих из одного коллектора (см. формулы (11.1) и (11.2)); zс – количество сторон (входных коллекторов) подвода воды; zр – коли- чество параллельных трубок в одном сечении коллектора; dвн – внутренний диаметр труб, м; uв – удельный объем воды, м3/кг, определяемый давлением питательной воды pпв и
средней температурой воды t |
ср |
= (t′ |
+ t′′ |
) 2 [7]. |
|
вэ |
вэ |
|
При номинальной нагрузке скорость воды в некипящей части кипящего экономай- зера должна быть не менее 0,3 м/с, в кипящей части не менее 1 м/с. Превышение скорости воды в экономайзере выше указанных пределов нецелесообразно, так как приводит к уве- личению гидравлического сопротивления, при этом теплопередача не интенсифицируется.
Скорость дымовых газов, м/с, определяется для межтрубных промежутков (в ряду труб) по размерам газохода экономайзера для установки в конвективной шахте – по ее
размерам в свету ( aш |
и bт ): |
|
BрVг (Jср + 273) |
|
|
|
||
|
|
|
|
wг = |
, |
(11.14) |
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
273 fвэг |
|
|
|
где Vг – объем газов, м3/кг (м3/м3), определяется по табл. 4.1 в колонке для водяного эко- |
||||||||
номайзера |
соответствующей |
ступени; Bр – расчетный расход топлива, |
кг/с; |
|||||
ϑ |
= (ϑ′ +ϑ′′ ) 2 – |
расчетная |
средняя |
температура газов в экономайзере, °С; |
f г |
– |
||
ср |
вэ |
вэ |
|
|
|
|
вэ |
|
площадь живого сечения для прохода газов, определяется как разность между полной площадью поперечного сечения газохода в свету, проходящему через оси поперечного ря- да труб, и частью этой площади, занятой трубами, для поперечноомываемых гладкотруб- ных пучков, м2:
f г |
= a |
b |
- z xd |
н |
, |
(11.15) |
вэ |
|
кш т |
1 |
|
|
где x – длина пакета экономайзера, м. Если коллекторы экономайзера расположены вдоль боковой стены, то x = bт , если вдоль задней либо передней x = aкш .
По условию золового заноса минимальная скорость газов в водяном экономайзере должна быть не ниже 6 м/с.
При сжигании твердых топлив и шахматном расположении труб коэффициент теп-
лопередачи, Вт/(м2×К) в водяном экономайзере |
|
|
|
k = |
a1 |
, |
(11.16) |
1+ ea1 |
|||
где ε – коэффициент загрязнения конвективной поверхности, |
(м2×К)/Вт, определяется |
||
аналогично как и при расчете конвективного пароперегревателя по формуле (9.14); a1 – общий коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2×К) от греющей среды к стенке, a1 = aк + aл , где
© Бойко Е.А. Тепловой расчет парового котла
94
aк – коэффициент теплоотдачи конвекцией, Вт/(м2×К) от газов к поверхности, значение которого можно найти по рис. 10.4 и 10.5 по скорости газов wг и наружному диметру труб dн или по формуле
|
æ |
|
ö |
0,6 |
|
|
|
aк = |
lг ç wг dн ÷ |
0,33 |
Cz Cs , |
|
|||
|
ç |
|
÷ |
Prг |
(11.17) |
||
|
nг |
||||||
|
dн è |
ø |
|
|
|
||
где lг , nг , Prг – теплопроводность, Вт/(м×К), кинематическая вязкость, м2/с и число Прандтля дымовых газов (принимаются по рис. 8.5–8.7); Cz – поправка на число попереч-
ных рядов труб по ходу газов; при z2 |
< 10 |
и s1 < 3,0 Cz |
= 3,12z20,05 - 2,5 ; при z2 < 10 и s1 |
|||||||||||||||||||||||
≥ 3,0 Cz |
= 4z20,02 - 3,2 ; при z2 ≥ 10 Cz |
= 1; Cs – поправка на компоновку пучка, определя- |
||||||||||||||||||||||||
ется в зависимости от поперечного шага s1 = s1 |
|
d и параметра |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
jσ |
= s1 - |
|
|
1 |
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
(11.18) |
|||||
где |
|
|
|
|
|
(s¢2 -1) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s¢2 |
|
1 |
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
s1 |
+ s2 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
(11.19) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
s′ – средний относительный диагональный шаг труб, |
0,1 < j |
σ |
£ 1,7 |
C |
s |
= 0,34j0,1 |
; при |
|||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ |
|
||
1,7 < j |
σ |
£ 4,5 : для s |
1 |
< 3 C |
s |
= 0,275j0,5 ; для s |
1 |
≥ 3 C |
s |
= 0,34j0,1 . |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
σ |
|
|
|
|
|
|
|
|
σ |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Коэффициент теплоотдачи излучением aл , Вт/(м2×К), определяется только при од-
ноступенчатой компоновке конвективных поверхностей нагрева, а также для второй сту-
пени экономайзера при двухступенчатой компоновке по аналогии с расчетом показателей радиационного теплообмена в ширмовом и конвективном пароперегревателях. Значение коэффициента теплоотдачи излучением aл , Вт/(м2×К), можно определить по средней тем-
пературе газов ϑ |
= (ϑ′ |
+ϑ′′ ) 2 , °С по рис. 8.10 или по формуле (8.21). |
|
ср |
вэ |
вэ |
|
Степень черноты газов в экономайзере aвэ характеризуется величиной суммарной |
|||
оптической толщины запыленного газового потока kpsвэ |
|
||
|
|
aэк = 1- e−kpsвэ . |
(11.20) |
Степень черноты можно оценить по номограмме 8.2, построенной на основании формулы (11.20).
Эффективную толщину излучающего слоя в водяном экономайзере определяют в зависимости от наружного диаметра труб dн , их поперечного s1 и продольного s2 шагов
æ |
4 s1s2 |
ö |
|
||
ç |
÷ |
|
|||
sвэ = 0,9dн ç |
|
|
-1÷ . |
(11.21) |
|
|
|
2 |
|||
è |
π dн |
ø |
|
||
Суммарную оптическую толщину запыленного газового потока определяют по |
|||||
формуле |
|
|
|
|
|
kpsвэ = (kгrп + kзлμзл )psвэ , |
(11.22) |
||||
где kг – коэффициент поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания ( RO2 , H2O ),
1/(м×МПа), определяется по формуле (6.8) или рис. 6.2 |
при условии замены |
Tт′′ |
на значе- |
|||
ние температуры газов на выходе из экономайзера – T |
′′ = ϑ′′ |
+ 273, а вместо s |
т |
значение |
||
вэ |
вэ |
|
|
|
||
sвэ ; kзл – коэффициент ослабления лучей взвешенными в топочной среде частицами лету-
чей золы, 1/(м×МПа), определяется по формуле (6.9), при условии замены T ′′ |
на T ′′ ; |
r , |
т |
вэ |
п |
© Бойко Е.А. Тепловой расчет парового котла |
|
|
95
mзл – объемная доля трехатомных газов и концентрация золовых частиц (принимаются из
табл. 4.1 в колонке для соответствующего экономайзера (при многоступенчатой компо- новке); p – давление в топке, принимается 0,1 МПа.
При определении значения коэффициента теплоотдачи излучением aл , Вт/(м2×К), необходимо учесть, что при сжигании всех твердых и жидких топлив температура загряз-
ненной стенки экономайзера определяется следующим образом: |
|
||||||||||||||||
|
|
|
t |
з |
= t |
ср |
+ 60 °С |
|
при ϑ′ |
> 400 °C , |
(11.23) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вэ |
|
|
||
|
|
|
t |
з |
= t |
ср |
+ 25 °С |
|
при ϑ′ |
£ 400 °C . |
(11.24) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вэ |
|
|
||
|
|
При сжигании газообразных топлив |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
tз |
= tср |
+ 25 °С . |
(11.25) |
|||||||
где t |
ср |
= (t′ |
+ t′′ ) 2 – средняя температура воды в водяном экономайзере, °С. |
|
|||||||||||||
|
вэ |
вэ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Размеры поверхности нагрева F , м2, обеспечивающей получение необходимого |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
вэ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тепловосприятия Qб , кДж/кг, определяется по формуле: |
|
||||||||||||||||
|
|
|
вэ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B Qб |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
F |
= |
|
|
р вэ |
103 . |
(11.26) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
вэ |
|
kDt |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Полученная расчетом теплообменная поверхность позволяет окончательно сконст- |
|||||||||||||||
руировать экономайзер. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Длина каждого змеевика, определяется по наружному диаметру труб dн , м. |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
lзм = |
|
|
Fвэ |
. |
|
(11.27) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
πdн z1 |
|
|
||||
где z1 |
– число труб экономайзера, включенных параллельно. |
|
|||||||||||||||
|
|
Число рядов по ходу газов (число петель) |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
z2 |
|
= |
lзм |
. |
|
(11.28) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|||
где x – длина пакета экономайзера, м, при расположении коллекторов вдоль боковых стен
x = bт , при расположении вдоль задней либо передней стены x = aкш . |
|
Число петель должно быть целым или кратным 0,5. |
|
Полная высота пакета экономайзера, м |
|
hвэ = z2s2 . |
(11.29) |
Экономайзерные поверхности компонуются пакетами высотой 1,0–1,5 м, с разры- вом между пакетами в 0,6–0,8 м, для осмотров и выполнения ремонтных работ в пакетах трубных змеевиков. Между экономайзером и трубчатым воздухоподогревателем разрывы составляют 0,8–1,0 м. В итоге устанавливается высота, которую занимает в конвективной шахте экономайзер.
При компоновке экономайзера «в рассечку» при перебросе воды из первой ступени во вторую должно осуществляться полное ее перемешивание для снижения температур- ной разверки.
Расчет экономайзера, как и других теплообменных поверхностей, должен быть проиллюстрирован в расчетно-пояснительной записке схемой экономайзера (см. рис. 11.1) и графиком изменения температуры греющей и нагреваемой сред (см. рис. 11.2).
© Бойко Е.А. Тепловой расчет парового котла
96
12. СОСТАВЛЕНИЕ ПРЯМОГО БАЛАНСА КОТЛА
Завершающим этапом распределения тепловосприятий является проверка правиль- ности распределения с помощью определения расчетной невязки теплового баланса ко- тельного агрегата, кДж/кг
|
|
|
|
|
|
|
|
æ100 - q |
ö |
|
||
DQ = Qрh |
|
- (Q |
|
+ Qб |
+ Qб |
+ Qб |
+ Qб |
)ç |
|
4 |
÷ , |
(12.1) |
|
|
100 |
|
|||||||||
р |
к |
|
л |
шпп |
кпп |
вэ1 |
вэ2 |
è |
ø |
|
||
где Qрр = Qнр – располагаемое тепло в котле, кДж/кг (см. §5.1); hк – коэффициент полезно- го действия котла (в относительных единицах); Qл – тепловосприятие поверхности нагре- ва в топке, кДж/кг; Qшппб – тепловосприятие ширмового пароперегревателя, кДж/кг; Qкппб – тепловосприятие конвективного пароперегревателя, кДж/кг; Qвэб 1 , Qвэб 2 – тепловосприятие первой и второй ступени водяного экономайзера, кДж/кг; q4 – потеря от механического
недожога, %.
Относительная величина невязки
dQ = |
|
|
DQ |
|
|
100 % £ 0,5 % , |
(12.2) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|||||
|
|
Qрр |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Невыполнение условия (12.2), т.е. превышение невязки значения 0,5 % Qрр , свиде-
тельствует, как правило, о наличии логических и (или) арифметических ошибок выпол- ненных расчетчиком и требует пересчета теплового баланса котла для устранения по- грешности вычислений.
В завершении расчета поверхностей нагрева котла выполняется эскизный чертеж котла (продольный и поперечный разрезы) в выбранном масштабе и составляется сводная таблица конструктивных и тепловых характеристик поверхностей нагрева которые ис- пользуются далее при выполнении аэродинамического и гидравлического расчетов.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. Изд. 3-е, перераб. и доп. С.-Петербург: НПО ЦКТИ-ВТИ. 1998. 257 с.
2.Липов, Ю. М. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для вузов / Ю. М. Липов, Ю. Ф. Самойлов, Т. В. Виленский. М. Энергоатомиздат: 1988. 208 с.
3.Липов, Ю. М. Котельные установки и парогенераторы / Ю. М. Липов, Ю. М. Третьяков. Москва-Ижевск: НИЦ «Регулярная и хаотическая динамика», 2003. 592 с.
4.Резников, М. И. Паровые котлы тепловых электростанций / М. И. Резников, Ю. М. Липов. М.: Энергоиздат, 1981. 345 с.
5.Липов, Ю. М. Тепловой расчет парового котла (учебное пособие для вузов) / Ю. М. Липов. Ижевск: НИЦ «Регулярная и хаотическая динамика», 2001. 176 с
6.Теплоэнергетика и теплотехника: Общие вопросы: Справочник. / Под общ. ред. В. А. Григорьева, В.М. Зорина. 2-е изд. М.: Энергоатомиздат, 1987. 456 с.
7.Ривкин, С. Л. Теплотехнические свойства воды и водяного пара / С. Л. Ривкин, А. А. Александров. М.: Энергия, 1980. 424 с.
8.Бойко, Е. А. Котельные установки и парогенераторы (конструкционные характе- ристики энергетических котельных агрегатов) / Е. А. Бойко, Т. И. Охорзина. Красноярск:
ИПЦ КГТУ, 2004. 228 с.
©Бойко Е.А. Тепловой расчет парового котла
|
97 |
|
|
СОДЕРЖАНИЕ |
|
Предисловие . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
3 |
|
Введение . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
4 |
|
1. Порядок теплового расчета и исходные данные . . . . . . . . . |
4 |
|
1.1. |
Задание на тепловой расчет, порядок его выполнения . . . . . |
4 |
1.2. |
Расчетные характеристики энергетических топлив . . . . . . |
7 |
1.3. |
Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмольных мельниц . . |
9 |
1.4. |
Выбор расчетных температур . . . . . . . . . . . . . |
16 |
2.Компоновка поверхностей нагрева котла. Выбор металла и конструктивных
|
характеристик труб . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
19 |
|
|
2.1. |
Компоновка поверхностей в барабанных и прямоточных котлах . . |
19 |
|
2.2. |
Выбор металла и диаметров труб поверхностей нагрева . . . . |
28 |
3. |
Коэффициент избытка воздуха в газовом тракте котла . . . . . . . |
32 |
|
4. |
Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания . . . . . |
35 |
|
|
4.1. |
Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания . . . . . . . |
35 |
|
4.2. |
Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания . . . . . . . |
37 |
5. |
Экономичность работы парового котла. Расход топлива на котел . . . |
40 |
|
|
5.1. |
Коэффициент полезного действия и потери теплоты . . . . . |
40 |
|
5.2 |
Определение расхода топлива . . . . . . . . . . . . . |
41 |
6. |
Тепловой расчет топочной камеры . . . . . . . . . . . . . . |
42 |
|
|
6.1. |
Конструктивные и тепловые характеристики топочной камеры . . |
42 |
|
6.2. |
Расчет теплообмена в топке . . . . . . . . . . . . . . |
44 |
7.Расчет тепловосприятия настенных радиационных поверхностей паропере-
|
гревателя . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
51 |
|
8. |
Расчет тепловосприятия ширмовой поверхности пароперегревателя . . |
54 |
|
|
8.1. |
Распределение давления в водопаровом тракте котла . . . . . |
54 |
|
8.2. |
Поверочный расчет ширмового пароперегревателя . . . . . . |
55 |
9. |
Расчет конвективного пароперегревателя . . . . . . . . . . . |
69 |
|
10. |
Расчет воздухоподогревателя . . . . . . . . . . . . |
77 |
|
|
10.1 |
Расчет трубчатого воздухоподогревателя . . . . . . . . . . |
77 |
|
10.2 |
Расчет регенеративного воздухоподогревателя . . . . . . . . |
87 |
11. |
Расчет водяного экономайзера . . . . . . . . . . . . . . . |
89 |
|
12. |
Составление прямого баланса котла. . . . . . . . . . . . . . |
96 |
|
|
Библиографический список . . . . . . . . . . . . . . . . |
96 |
|
© Бойко Е.А. Тепловой расчет парового котла