
- •1 Общая часть
- •Размеры швеллера представлелены на рисунке 2.
- •Коэффициент зависящий от профиля сечения :
- •Напряжение сжатия находим по формуле:
- •Поперечная сила в стойке определяется по формуле:
- •Толщина опорной плиты определяется из условия прочности при поперечном изгибе
- •1.4.2 Описание сварки в среде защитных газов плавимся электродом
- •Расчет режимов ручной дуговой сварки производим согласно [3, с.180]
- •Свойства проявляются оптимально; обеспечивать устойчивое горение дуги; быть удобным и безопасным в эксплуатации; обладать наименее возможными массогабаритными показателями.
- •Заготовительные операции
- •Разработка технологии сборки и сварки.
- •Технический контроль качества и исправление брака.
- •Нормирование технологического процесса
- •4.6.Оценка технологичности конструкции
- •5. Конструкторская часть
- •5.1 Общая характеристика механического оборудования, необходимого для обеспечения технологического процесса
- •5.2. Компоновка установок из унифицированных узлов.
- •6. Организационно-экономическая часть.
- •6.2. Расчет количества основных рабочих
- •5.3 Проектирование участка
- •Заключение
- •8. Список используемой литературы
1 Общая часть
1.1 Расчет и проектирование элементов стойки
1.1.1 Расчет сечения стойки
Расчет данной конструкции стойки ведется по расчетной схеме представленной на рисунке 1. Сечение стойки состоит из двух швеллеров соединенных между собой соединительными планками.
Материал конструкции Cт3.
Рисунок 1 – Расчетная
схема стойки.
Если сила приложена к сжатому элементу эксцентрично, то следует вы -полнить три проверки элемента. Во-первых, необходимо проверить прочность от момента М и продольной силы.
Во-вторых, надлежит проверить его устойчивость от силы N в плоскости действия изгибающего момента М, совпадающей, как правило, с направлением наибольшей жесткости поперечного сечения.
В-третьих, следует проверить устойчивость от силы N в плоскости наибольшей гибкости, как правило, перпендикулярной плоскости действия момента М, с учетом изгибно-крутильной формы потери устойчивости.
Расчет производим согласно [1,с. 235].
В приближении пренебрегаем действием изгибающего момента, принимаем φ=0,6.
Требуемая площадь поперечного сечения определяется по формуле:
FTP=N / ([σ]рφ), (1)
где N=P+p
FTP= 1050·103/2,45·104·0,6=70 см2.
Площадь поперечного сечения одной ветви:
FTP1 = FTP / 2 =70 / 2 = 35 см2.
Принимаем по ГОСТ 8240-72 швеллер №30: F=40,5см2, h=300 мм , b=100 мм, S=6.5 мм, t =11 мм, R=12 мм, r =7 мм, Ix=5830 см4, Iy=393 см4 , Wx=389 см3, Wy=54,8 см3, ix=12 см , iy=3,12 см, z0=2,83 см.
Размеры швеллера представлелены на рисунке 2.
Рисунок 2 – Геометрические параметры швеллера.
Определяем момент инерции относительно оси у с помощью рисунка 3:
Iу =2·Ix1= 2·5830=11660 см4.
Радиус инерции найдем по формуле:
r
=
, (2)
ry
=
=
12 см.
Гибкость – по формуле:
λ= 2·l / r , (3)
λу= 2·600 / 12= 100.
Момент сопротивления:
W=I/(h/2) , (4)
Wy=11660/15=777,3 см3.
Момент:
М= p·e , (5)
M
=50·103·60
= 3000 кН·см
Рисунок 3 – Сечение стойки
Суммарное максимальное напряжение определяется по формуле:
σmax= ±M/W+ N/F ≤ [σ]p , (6)
σmax= 3·106/ 777,33 + 1050·103/ 81 = 1,67·104 Н/см4.
Проверяем устойчивость стойки в плоскости действия момента. Для проверки устойчивости элемента находим относительный эксцентриситет по формуле:
m=M·F/W·N, (7)
m= 3·106·81 / 1050·103·777,3= 0,3.