ferma / Трущенко Е.А / Сварка плавлением / Курсовые / Стык (Сталь 12Х18Н10Т) ЗГПЭ и ЗГНЭ / 6

6. Зная глубину провара и коэффициент формы провара, определяют ширину шва:

e = VvH, (is)

7. Задавшись оптимальным значением формы выпуклости, т.е. коэффи­ циентом формы усиления Y£ * находят высоту валика:

у-е/Ъ сю

Значения Y$ выбирают в пределах 7-10. Меньшие значения Y# имеют место при узких и высоких швах, которые обладают неудовлетворительной работоспособностью при иеремейных нагрузках. Большие значения V^ соот­ветствуют широким я вязким усилениям. Это нежелательно по тем же причи­нам, что и швы с чрезшрно большим значением У£ , а также в связи с возможным уменьшением^оечения шва по сравнению с печением основного металла из-за колебаний уровня жидкой волны.

8. Определяют площадь сечения наплавленного металла. При сварке стыковых соединений без скоса кромок с нулевым зазором наплавленный металл располагается в виде валика над поверхностью листов. Шгошадь поперечного сечения такого валика

.а

где <кр - составляющая коэффициента расплавления, обуславливаемая

_г тепловложением дуги, г/А'ч;

<* Р - составляющая коэффициента расплавления, зависящая от твп-ловложения вследствие предварительного нагрева вылета электрода протекающим током, г/А«ч.

При сварке постоянным током обратной полярности удельное количес­тво теплоты, внделяэдееоя в приэлектродной области, изменяется в не­больших пределах, и составляющая ко&ффидиента расплавления

<к_Р - П,6±р,4 (20)

4а в£

где А и В коэффициенты, значения которых приведены в табд. 7.

ТаЛявда 7

Значения коэффициентов А и В в зависимости от рода тока

При сварке постоянным током прямой полярности и переменным током

4 в£ ж)

где JW6 - коэффициент полноты валика.

Опытные данные показывают, что в условиях механизированной сварки под флюсом, а также в среде углекислого газа, в диапазоне режимов, обеспечивающих удовлетворительное формирование, коэффициент полноты валика изменяется в узких пределат и практически имеет устойчивое зна­чение /Чв - 0,73. Поэтому при определении площади сечения наплавленно­го металла можно воспользоваться формулой

/^ = 0,73е-£ (17)

9. Зная площадь сечения наплавленного металла, определяют скорость

где <Ац - кбэффициент наплавки, г/А ч;

J~ ~ плотность наплавленного металла, v/cw.

Значение коэффициента наплавки при определении Г_н рассчитывают следующим образом.

При сварке под флюсом ввиду незначительных потерь электродного металла с достаточной для практических расчетов степенью точности можно принять, что коэффициент наплавки <А_Н равен коэффициенту расп­лавления <Ар .

Величина коэффициента расплавление состоит из двух слагаемых:

(■19)

СЛ Q — </\ с

Род тока		Коэффициент
		А	В
Постоянный	прямой полярности	6,3	0,065
	Переменный	7,0	0,04

Величина второй составляющей коэффициента расплавления может быть рассчитана по уравнению, предложенному Б.К. Панибратцевым

³^

где £ - вылет электрода, см; d_s - диаметр электрода, см.

Величину вылета электрода при сварке под флюсом выбирают в преде­лах 20+80 мм. Меньшим деаметрам электрода соответствуют меньшие зна­чения вылета и наоборот.

При сварке в среде углекислого газа величина коэффициента может существенно отличаться от величины коэффициента расплавления в связи с потерями электродного металла:

>

где У - коэффициент потерь.

Анализ экспериментальных данных, полученных при сварке в среде углекислого газа проволокой марки Св-08Г2С показал, что величина ко­эффициента потерь ( % ) для сварки при оптимальных напряжениях дуги зависит от плотности тока в электроде: