3.3.2 Предварительное назначение размеров сечения марша

Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты (по сечению между ступенями) , высоту ребер косоуров h=170 мм, толщину ребер (рис. 2.2б)

Действительное сечение марша заменяем на тавровое с полкой в сжатой зоне (рис. 2.2в): , ширину полки принимаем не более или , принимаем за расчетное меньшее значение

3 .3.3 Подбор площади сечения продольной арматуры

Устанавливаем расчетный случай для таврового (при ): при , нейтральная ось проходит в полке; ; условие удовлетворяется, нейтральная ось проходит в полке, расчет арматуры выполняется по формулам для прямоугольных сечений шириной

Вычисляем

(3.4)

по табл. 2.12 [ ] находим ; ;

(3.5)

Принимаем 2 Ø 14 А-III,

В каждом ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу К-1.

4.4 Расчет железобетонной площадочной плиты

Задание для проектирования

Рассчитать и сконструировать ребристую плиту лестничной площадки двухмаршевой лестницы. Ширина плиты 1140 мм, толщина 60 мм, ширина лестничной клетки в свету 2, 8 м.

Временная нормативная нагрузка , коэффициент надежности по нагрузке . Марки материалов принять аналогично приведенным при расчете лестничного марша: бетон класса В20, арматура каркасов из стали А-III, сетки из стали Вр-I.

3 .4.1 Определение нагрузок

Собственный нормативный вес плиты при ; ; расчетный вес плиты ; расчетный вес крайнего пристенного ребра , расчетный вес лобового ребра(за вычетом веса плиты) . Временная расчетная нагрузка .

3.4.2 Расчет полки плиты

Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балочный элемент с частичным защемлением на опорах.

При учете образования пластичного шарнира изгибающий момент в пролете и на опорах определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов.

(3.6)

При и вычисляем

(3.7)

По табл. 2.12 [] определяем ; ;

(3.8)

Укладываем сетку С-1 из арматуры Ø 5 Вр-I с шагом s=200 мм .

3 .4.3 Расчет лобового ребра

На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:

постоянная и временная, равномерно распределенная от половины пролета полки и от собственного веса;

; (3.9)

равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб

. (3.10)

Изгибающий момент на выступе от нагрузки q на 1 м

(3.11)

Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно ввиду малых разрывов, что действует по всему пролету):

(3.12)

Расчетное значение поперечной силы с учетом

(3.13)

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной . Так как ребро монолитно связано с полкой , способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет лобового ребра можно выполнять на действие только изгибающего момента

В соответствии с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем (с учетом коэффициента надежности )

расположение нейтральной оси по условию (2.35) [ ], при

(3.14)

Условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке;

(3.15)

по таблице 2.12 [ ] находим

(3.16)

Принимаем из конструктивных соображений 2 Ø 10 А-III, , процент армирования (3.17)

Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу

Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось С, при Q= 7,42 кН.

(3.18)

где

; (3.19)

в расчетном наклонном сечении тогда

(3.20)

принимаем С=63 см

Вычисляем:

(3.21)

следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры Ø 10 класса А-III шагом 150 мм