2.4 Обоснование выбора сварочных материалов

При механизированной сварке под флюсом применяют сварочные флюсы. Для сварки высоколегированных сталей рекомендуются малоактивные, и даже пассивные флюсы.

При механизированной сварке высоколегированных хромоникелевых аустенитных сталей применяется флюс плавленый марки 48-ОФ-6 ОСТ 5.9206-75 тип FB

Сварочно-технологические свойства: устойчивость дуги удовлетворительная, разрывная длина дуги до 7 мм; формирование шва хорошее; склонность металла шва к образованию пор умеренная, трещин низкая; отделимость шлаковой корки удовлетворительная.

Состав флюса приведен в таблице 3

Таблица 3

SiO2	CaO	MgO	CaF2	Al2O3	MnO	FeO	P	S
3.5-6	16-20	2,0	50-60	20-24	0,3	1,0	0,025	0,025

Главная роль в технологии сварки высоколегированных сталей отводится качеству проволоки, вспомогательная флюсу. Как правило, требуемый химический состав шва обеспечивается выбором соответствующей проволоки.

В качестве сварочной проволоки выбираем проволоку Св-06Х19Н9Тв справ. Табл.13, стр129, предназначенную для сварки сосудов, работающих в средах повышенной агрессивности, когда к металлу шва предъявляются жесткие требования по МКК.

Состав сварочной проволоки Св–06Х19Н9Т ГОСТ 2246–70 представлен в таблице 4 [1, с. 87, табл. 11] :

Таблица 4 – Состав сварочной проволоки Св–06Х19Н9Т

С, %	Si, %	Mn, %	Cr, %	Ni, %	S, %	P, %
≤ 0.08	0,4-1,0	1.0-2.0	18.0-20.0	8,0-10,0	≤ 0.015	≤ 0.030

2.5 Расчет режимов сварки

Основными параметрами режима механизированной сварки под флюсом являются: сила сварочного тока, плотность тока в электроде, диаметр электрода, напряжение дуги, скорость сварки, род тока и его полярность.

При определении режима сварки необходимо выбрать такие параметры, которые, которые обеспечат получение швов заданных размеров, формы и качества.

Расчет ведем по методике приведенной в [1, с 192-196].

Стыковое соединение

Сила сварочного тока определяется по формуле:

^, (1)

где -глубина проплавления, равная толщине металла

(2)

Принимаем

Диаметр электродной проволоки:

, (3)

где -плотность сварочного тока, 68 A/мм²

мм

Скорость сварки определим по формуле:

, (4)

где А- величина для d_э=3мм равна (1216)*10³ Ам/ч

.

Для принятого диаметра электрода и силы сварочного тока определим

оптимальное напряжение дуги:

, (5)

.

Погонную энергию определим по формуле:

, (6)

где _и- эффективный КПД дуги, _и=0,80,85

Дж/см.

Определим коэффициент формы провара:

, (7)

где к- коэффициент, зависящий от рода тока и его полярности.

Для прямого тока обратной полярности:

к=0,367*j^0,1925,

к=0,367*68^0,1925=0,81

.

Требуемая глубина провара определяется по формуле:

, (8)

.

Определение ширины шва:

, (9)

Определение высоты шва:

, (10)

где _в- коэффициент формы выпуклости; _в находится в пределах 712

Определение площади наплавленного металла:

, (11)

Определение коэффициента наплавки проводим в соответствии с изложенным в [акулов]

_н=14

Скорость подачи электродной проволоки:

, (12)

где - плотность наплавленного металла, =7,8 г/см³.

Скорость перемещения дуги:

, (13)

Угловое соединение

Диаметр электродной проволоки определим по формуле (3):

=2мм

Зная катет шва, определим площадь поперечного сечения наплавленного металла по формуле

, (11)

где К – катет шва.

Зная площадь сечения наплавленного металла, определим скорость сварки, согласно выражению 13:

Напряжение дуги определим по формуле (5):

Погонную энергию определим по формуле (6):

10,1*10³

Коэффициент формы провара, согласно формуле (7):

Глубину провара определим по формуле (8):

Скорость подачи электродной проволоки определим по формуле (12):