Аналоговые и цифровые радиоприемные устройства
..pdf71
|
Lк |
iк Cк |
Gк |
|
uк
Рис. 4. 8. Колебательный контур с включённой эквивалентной резонансной проводимостью
Добротность колебательного контура имеет вид
|
|
Q |
1 |
|
|
|
|
2 f0 Cк |
|
1 |
|
|
|
|
|
. |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
к Gк |
|
|
|
|
|
Gк |
|
|
|
|
2 f0 Lк Gк |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Затухание контура |
d |
|
|
1 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Для описания свойств контура используются параметры: абсолютная, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
относительная и обобщённая расстройки. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Абсолютная расстройка частоты источника входного гармонического |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
сигнала f |
относительно резонансной частоты |
|
|
f 0 , определяется выражением |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
f |
f |
|
f0 |
|
или |
0 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
Относительная расстройка частоты источника входного гармониче- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
ского |
сигнала |
|
f |
и резонансной частоты |
f0 , |
определяется выражением |
|||||||||||||||||||||||||||||||
x |
f |
|
|
|
|
f0 |
|
|
|
|
|
0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
f0 |
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Обобщённая расстройка частоты источника входного гармонического |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
сигнала |
f |
|
относительно резонансной частоты |
|
|
|
f0 , определяется: |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
2 f L |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
Q x . |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
2 f |
C |
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
к |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
0 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Последовательный контур с индуктивностью Lк , ёмкостью Cк и сопротив- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
лением потерь rк |
на текущей частоте f имеет комплексное сопротивление |
Z Ze j r (1 j ) . |
(4. 10) |
к
Амплитудно-частотная характеристика контура
|
|
|
|
|
|
|
|
|
72 |
|
|
|
|
y |
rк |
|
|
|
|
|
1 |
|
, |
(4. 11) |
|||
Z |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
2 |
|||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||
Фазочастотная характеристика контура |
|
|
|
||||||||||
arg Z arctg . |
(4. 12) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для малых абсолютных расстроек f |
|
f0 относительная рас- |
|||||||||||
|
f f0 |
||||||||||||
стройка |
x |
|
2 f |
. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
f0 |
|
|
|
|
|
|
Для параллельного колебательного контура активные потери удобно отоб-
ражать эквивалентной проводимостью Gk (Рис. 4. 8).
Комплексная проводимость параллельного контура
|
Y Ye j G (1 j ), |
(4. 13) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
||
частотная характеристика контура |
|||||||||||||||||||
|
|
y |
Gк |
|
|
1 |
|
|
|
, |
|
(4. 14) |
|||||||
|
|
Y |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
1 |
2 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
фазовая характеристика контура |
|||||||||||||||||||
|
arg |
|
1 |
|
arctg , |
(4. 15) |
|||||||||||||
|
Y |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где Gк |
|
1 |
|
– резонансная проводимость контура; |
|||||||||||||||
Rк |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Rк |
|
|
2 |
Qк |
Q2rк |
|
|
|
Lк |
|
– резонансное сопротивление контура. |
||||||||
|
rк |
|
rкCк |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При малых изменениях одного знака индуктивности и ёмкости на вели-
чины L и C абсолютная расстройка контура равна
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
C |
к |
|
(4. 16) |
||
|
f |
|
0,5 f |
|
|
к |
|
|
|
. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
L |
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
||||
Допустимой считается расстройка, не превышающая половины полосы |
||||||||||||||
пропускания контура |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
f0 |
f |
d . |
|
|
|
|
(4. 17) |
|||||
|
|
|
|
Q |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перекрываемый контуром диапазон частот характеризуется коэффициен-
том перекрытия диапазона
|
|
|
|
|
|
|
73 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fмакс |
|
Смакс |
, |
(4. 18) |
||
|
|
||||||
|
fмин |
Смин |
|
где индексы соответствуют максимальным и минимальным значениям резонанс-
ной частоты и полной контурной ёмкости.
Обеспечение требуемого перекрытия диапазона достигается включением добавочных параллельных и последовательных ёмкостей (Рис. 4. 9).
|
|
L |
Сдоб.посл |
L |
|
|
|
|
|
|
|
C |
Сдоб.пар |
C |
/ |
|
|
а) |
|
б) |
|
|
|
Рис. 4. 9. Эквивалентная схема параллельного колебательного контура с параллельной (а) и последовательной (б) добавочной ёмкостью
Величины добавочных ёмкостей рассчитываются по формулам
|
|
C' |
|
2 |
C' |
|
; |
|
|
(4. 19) |
|||
С |
|
|
макс |
|
|
мин |
|
|
|
||||
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|||||||
доб.пар |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
' |
|
2 |
|
|
|
|
|
С |
|
CмаксCмин |
|
1 , |
|
(4. 20) |
|||||||
|
|
|
|
||||||||||
доб.посл |
|
|
C' |
|
2 |
C' |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
макс |
|
|
мин |
|
|
||||
где Cмакс' CКмакс |
Сcx ; |
Cмин' |
CКмин |
Сcx |
– ёмкости контура с учётом ёмкости |
схемы Сcx соответственно при максимальной и минимальной ёмкости перемен-
ного конденсатора Cк .
При необходимости преобразования из параллельно соединённых, индук-
тивности L или ёмкости с сопротивлением R в последовательное их соедине-
ние, необходим расчёт схем замещения. Для замещения параллельного включе-
ния индуктивности L и сопротивления R в последовательное (Рис. 4. 10) про-
водится по формуле (4.21)
R' |
|
R |
, |
L' |
|
L |
(4. 21) |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
X 2 |
||||
|
|
R2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
|
|
1 |
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
|
|||
|
|
X 2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
74
где X L L и X |
|
|
1 |
C |
|
||
|
C |
||
|
|
– реактивные сопротивления на частоте .
|
R |
L |
|
|
L/ |
|
|
|
R/ |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4. 10. Преобразование параллельного соединения индуктивности L и R в последовательное соединение
Расчёт параметров схемы замещения параллельного включения индуктив-
ности C и сопротивления R в последовательное будет (Рис. 4. 11)
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
R' |
|
|
|
|
|
, |
|
C ' C 1 |
|
X C |
|
, |
(4. 22) |
||
|
|
|
R |
2 |
|
|
|
|
R |
2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
X |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
C/ |
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
R/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4. 11. Преобразование параллельного соединения ёмкости C
и сопротивления R в последовательное соединение
При частичном подключении к контуру шунтирующей проводимости gш
его эквивалентная проводимость возрастает до величины
g |
Э |
g |
K |
m2 g |
ш |
, |
(4. 23) |
|
|
|
|
|
а эквивалентное затухание контура будет равно
|
|
|
|
|
g |
ш |
|
|
|
d |
|
d |
1 |
m |
|
|
, |
(4. 24) |
|
Э |
|
|
|||||||
|
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
gK |
|
|
где m – коэффициент включения шунтирующей проводимости; dK – конструктивное затухание контура.
При подключении к контуру добавочной ёмкости Cдоб увеличивается ём-
кость контура на величину
С m2C |
доб |
, |
(4. 25) |
|
|
|
где m – коэффициент включения добавочной ёмкости.
Избирательность колебательного контура
|
|
|
|
|
75 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 2 . |
(4. 26) |
|||
y |
||||||
|
|
|
|
|
Вопросы, связанные с энергетическими соотношениями в колебательных контурах с более сложной структурой рассмотрены в разделе 4.2.
4.1.4. Входные цепи диапазонных радиоприёмных устройств при раз-
личных связях с ненастроенной антенной и нагрузкой
Схемы ВЦ определяются видом избирательной системы и связью колеба-
тельного контура (фильтра) с антенной и нагрузкой. Частота настройки контура ВЦ может изменяться плавно или дискретно. Наибольшее распространение по-
лучила плавная перестройка частоты механическим или при электронным спо-
собом. Для компенсации разбросов значений элементов колебательного контура ВЦ вводят подстроечные конденсаторы или сердечники катушки индуктивно-
сти. Основные схемы ВЦ по виду связи с антенной выполняются по схеме с ин-
дуктивной, ёмкостной или комбинированной связями с антенной (Рис. 4. 12).
|
А |
|
|
А |
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
М |
|
|
|
|
|
CСВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LСВ |
LК |
CК |
LК |
|
CК |
LК |
CК |
|
|
|
|
||||||
CУДЛ |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
б) |
|
|
в) |
|
|
|
|
|
А |
|
|
А |
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CУК |
|
|
CСВ |
|
|
|
CСВ |
|
|
|
LК |
|
М |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LК |
CК |
|
RУТ |
CСВ |
CК |
|
LК |
CК |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
LСВ |
|
|
|
г) |
|
|
д) |
|
|
е) |
|
Рис. 4. 12. Схемы связи колебательного контура ВЦ с антенной
В диапазонных приёмниках использующие ненастроенную антенну, резо-
нансная частота которой лежит вне диапазона рабочих частот может работать в режиме удлинения или укорочения. Если резонансная частота антенны меньше
76
минимальной частоты рабочего диапазона, такой режим работы называют режим
«удлинения», а если больше – режим «укорочения» (Рис. 4. 12а). В большинстве случаев, для уменьшения зависимости резонансного коэффициента передачи от частоты настройки, используют режим удлинения.
Автотрансформаторную связь применяют при работе приёмника со шты-
ревой или телескопической антенной (Рис. 4. 12, б). Простотой реализации также отличается ВЦ с внешнеемкостной связью (Рис. 4. 12 в, г). Величина ёмкости связи составляет 5 … 30 пФ, что обеспечивает большой коэффициент передачи.
Однако большая его неравномерность по частоте ограничивает использование.
Зависимости резонансного коэффициента передачи ВЦ (K0 ВЦ) представлены на рисунках (Рис. 4. 13 и Рис. 4. 14).
K0 ВЦ |
K0 ВЦ |
|
|
f |
f |
а) |
б) |
Рис. 4. 13. Зависимости резонансного коэффициента передачи входной цепи с индуктивной связью с антенной в режиме удлинения (а) и укорочения (б)
|
K0 ВЦ |
|
K0 ВЦ |
|
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
f |
б) |
f |
Рис. 4. 14. Зависимости коэффициента передачи ВЦ цепи
савтотрансформаторной, внешнеемкостной (а), внутриемкостной
икомбинированной связями с антенной (б)
Схемы связи ВЦ с первым каскадом приёмника могут быть выполнены с гальванической, ёмкостной или индуктивной связями (Рис. 4. 15).
77
UК
|
|
М |
CК |
LК |
CН |
|
|
LСВ. Н |
а)
LК
CК CСВ. Н
в)
RН |
ВЫХ |
LК |
CК |
RН |
|
||||
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
М |
|
RН CК |
|
LК LСВ. Н RН |
|
CСВ. Н
г)
Рис. 4. 15. Схемы связи ВЦ с трансформаторной (а), автотрансформаторной (б) с внутриемкостной (в) и комбинированной (г) связями с нагрузкой
Для уменьшения влияния нагрузки, ухудшающая избирательность, приме-
няют частичное включение n UВЫХ 1 (Рис. 4. 15 б). Для уменьшения частот- |
|||
|
|
UК |
|
ной зависимости резонансного коэффициента передачи |
|
||
KВЦ0 f K / |
ВЦ0 |
f nН0 f |
(4. 27) |
|
|
|
выбирают связь с антенной и нагрузкой малозависящей от частоты, или с проти-
воположным характером зависимостей K / ВЦ0 f и nН0 f .
Трансформаторная (автотрансформаторная) связь контура и нагрузки (Рис.
4. 15а, б) отличает постоянством коэффициента включения nН0 f , но приводит к появлению паразитного резонанса, обусловленного LСВ. Н CН и возникновению паразитного канала приёма. Схема с внутреннеемкостной связью более помехо-
устойчива и свободна от паразитных настроек, но коэффициент передачи по ком-
бинационным помехам убывает с ростом частоты (Рис. 4. 15, в). При необходи-
мости обеспечения постоянства параметров выбирают комбинированную связь
(Рис. 4. 15, г) [14].
Частотные зависимости коэффициента включения и резонансного коэффи-
циента передачи от частоты для различных схем связи колебательного контура с нагрузкой представлены на рисунке (Рис. 4. 16).
78
nн0 |
nн0 |
а) |
f |
б) |
f |
Рис. 4. 16. Зависимости коэффициента включения ВЦ с индуктивной (а, б) внутриемкостной и комбинированной связями с нагрузкой (б)
Зависимости резонансного коэффициента передачи колебательного кон-
тура входной цепи с индуктивной связью с внутриемкостной и комбинированной
связью с нагрузкой представлены на рисунке (Рис. 4. 17).
K0 ВЦ |
K0 ВЦ |
K0 ВЦ |
|
f |
f |
f |
а) |
б) |
в) |
Рис. 4. 17. Частотные зависимости резонансного коэффициента передачи ВЦ с индуктивной связью (а, б), внутриемкостной и комбинированной связями (в) с нагрузкой
В профессиональных и радиовещательных приёмниках высших классов для улучшения селективности в диапазонах ДВ и СВ (реже КВ) при заданной полосе используют двухконтурный полосовой фильтр.
Анализ входной цепи с комбинированной связью с ненастроенной антен-
ной (Рис. 4. 12, е) и с трансформаторной связью с нагрузкой (Рис. 4. 15а) полу-
чаем результаты в общем виде (Рис. 4. 18а). Упростив стандартный ЭА, получим схему ВЦ (Рис. 4. 18, б), где ёмкость схемы CСХ CL CМН CНС , CL – собственная ёмкость индуктивности LК; CМН – ёмкость монтажа.
Проводимость нагрузки определяется входной проводимостью усилитель-
ного прибора
Y |
1 |
j C |
|
, |
(4. 28) |
|
Н |
||||
Н |
RН |
|
|
||
|
|
|
|
где – текущая частота, наводимая в контуре входной цепи.
|
|
|
|
|
79 |
|
|
|
rА |
CА |
CСВ |
|
|
|
|
CСВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ZА |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rК |
|
|
rСВ |
rК |
|
CСХ |
CК |
|
M |
Cн.вн. |
EА |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
IА |
CА |
LК |
Cнс |
|
|
|
|
LК |
|||||
|
|
M |
К |
|
CСХ |
|
||
|
LСВ |
|
|
|
U |
|
LСВ |
|
|
|
|
|
|
|
Rн.вн. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ТрН |
|
|
|
|
rА.ВН |
|
|
|
LСВ. Н |
|
ВЫХ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
rКЭ |
|
|
|
|
|
|
|
IЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cк.н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LК
в)
Рис. 4. 18. Эквивалентные схемы входной цепи с комбинированной связью с антенной
Связь нагрузки контура осуществляется при помощи обобщённого транс-
форматора нагрузки ТрН с коэффициентом трансформации
n |
|
UВЫХ |
|
|
XСВ.Н |
|
, |
|
|
|
|
|
(4. 29) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Н |
|
UК |
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где XСВ.Н – реактивное сопротивление связи с нагрузкой; |
|
|||||||||||||||
К – характеристическое сопротивление контура ВЦ. |
|
|||||||||||||||
Переход от источника э.д.с EА – к генератору тока IА j СА EА , сопро- |
||||||||||||||||
тивление антенной цепи и нагрузки в контуре |
|
|
||||||||||||||
|
2 M 2 r r |
|
|
|
|
|
|
R |
2 |
|
||||||
r |
|
|
А |
|
|
СВ |
|
; |
|
|
R |
|
Н |
; |
СН.вн nНСН , |
(4. 30) |
|
|
Z 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Авн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н.вн |
|
n2 |
|
|
||
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
преобразует систему из двух связанных контуров (Рис. 4. 18б), перестраиваемого
контура и антенной цепи с частотой |
А |
|
|
1 |
|
|
. При малой связи между кон- |
|||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
LСВСА |
|
|
|
|
||||
турами, получаем упрощённую схему ВЦ (Рис. 4. 18в), при этом |
|
|||||||||||||||
|
Cкн Cк Cн.вн ; |
|
|
|
|
|
Cк Cнс Cсх ; |
|
||||||||
r |
r |
r |
r |
r |
|
2 M 2 |
r r |
|
|
2 L2 n2 |
(4. 31) |
|||||
|
|
|
А |
|
|
св |
|
К н , |
||||||||
к.э |
к |
Авн |
н.вн |
к |
|
|
|
Z 2 |
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
н |
|
80
возбуждаемый частотно-зависимым генератором тока
|
|
|
j C |
А |
E |
А |
C |
св |
2 |
|
|
|
|
|||
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
, |
(4. 32) |
||||
Э |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
св |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
CА |
|
|
|
|
где rк – собственное сопротивление потерь колебательного контура; rк.э – сопро-
тивление потерь; , m M – нормированные величины, определяемые
А СВ LК
коэффициентом удлинения антенны по отношению к контуру ВЦ и фактором связи с антенной соответственно.
Коэффициент передачи ВЦ определяется выражением
|
|
|
U |
ВЫХ |
|
C |
А |
n |
Н |
C |
св |
2 |
|
|
|
|
R |
|
|
|
||
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
0.Э |
|
, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
ВЦ |
|
EА |
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
св |
|
1 x |
2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
CА |
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
0 |
|
– обобщённая расстройка входной цепи; |
x QЭ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|||||
|
0 |
|
|
|
|
R0.Э – резонансное сопротивление нагруженного контура ВЦ.
Эквивалентная добротность и резонансное сопротивление контура
Q |
к |
|
1 |
0 Lк ; |
R |
Q |
. |
|
|
||||||
Э |
rк.э |
|
0Ск rк.э |
rк.э |
0.Э |
Э к |
|
|
|
|
|
|
Из выражений (4.31) и (4.32) следует
QЭ |
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2 M 2 |
r |
r |
|
|
n2 |
|
|||||
|
|
|
|
R |
||||||||
|
|
1 |
|
|
А |
св |
|
|
н0 |
0 |
|
|
|
|
Z 2 r |
|
|
R |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
А |
к |
|
|
|
Н |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4. 33)
(4. 34)
(4. 35)
где R0 – резонансное сопротивление ненагруженного контура.
Эквивалентная добротность зависит от частоты, но при малых связях ВЦ с антенной и нагрузкой постоянна, а R0.Э QЭ 0 Lк пропорционально частоте настройки. Коэффициент передачи ВЦ на резонансной частоте
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
св |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
св |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
C n |
R |
CА |
|
|
, |
(4. 36) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ВЦ0 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
А Н0 |
0.Э |
|
|
2 |
1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
где |
0 |
|
0 ; |
n |
|
|
|
X св.н0 |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
А |
н0 |
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из выражений (4.33), (4.36) избирательность входной цепи