
на мобилу / Б5
.pdf
Билет №5
2. вопрос. Проектирование ТНВД
После первоначальной оценки размеров идет следующий этап – компьютерного исследования и оптимизации.
Оценка основных размеров насосной секции ТНВД Выбирается тип ТНВД, способ регулирования, архитектура, конструктивные технологические решения, наличие и расположение элементов ЛВД и ЛНД - демпферов и клапанов, дросселей, каналов и т.п., тип привода плунжера в том числе, кинематическая схема и тип кулачка. Исходная информация - назначение ДВС, его конструктивные особенности и требования, число
цилиндров, n мин-1, компоновочные условия, интенсивность подачи, сорт топлива, тип КС. Вначале определяется цикловая подача на номинальном режиме:
Базовым (масштабным) размером ТНВД удобно считать диаметр плунжера dпл. При создании типоразмерных рядов многосекционных насосов в качестве базового размера может применяться межсекционное расстояние A1. Нахождение dпл может быть произведено из различных рекомендаций.
Например, из геометрических соображений имеем… где(hплакт)ном - активный ход плунжера на номинальном режиме.
На основании статистической обработки получены соотношения: dпл=(0,065 ...0,08)Dцил. С учетом запаса производительности ТНВД на нужды пуска или дальнейшего развития:
Примером выбора основных размеров плунжерной пары с помощью номограмм служит методика ЯЗДА. Достоинством является учет степени интенсификации впрыскивания
– (актуально с ростом Рвпр и того обстоятельства. Использование номограммы по рис. 2.86 требует задать действительную продолжительность впрыскивания фи(впр) (по кулачковому валу). Это возможно по результатам оптимизации рабочего процесса или по данным аналогов.
Аналогичного типа монограмма позволяет сориентироваться относительно выбора базового
размера рядных блочных ТНВД - межцентрового расстояния A1. При выборе dпл и hпл следует иметь в виду стандарт(ГОСТ), хотя приходится признать, что он может мешать рациональному выбору и в некотором отношении устарел.

Плунжер. Управляющие кромки плунжера, выполненные несимметричной выфрезеровкой плунжера (рис.), приводят к возникновению боковой силы при нагнетании, неравномерному прилеганию его к втулке и ускоренному износу. Хотя в результате более плотного перекрытия окон втулки может улучшаться гидроплотность сопряжения, в конечном итоге в процессе эксплуатации в результате трения и износа, она будет потеряна быстрее. Лучшими возможностями противостоять износу обладают симметричные плунжеры (рис. 2.12, б), в которых винтовые выфрезеровки могут быть соединены с надплунжерным пространством осевым и радиальным каналами. Они могут работать параллельно или последовательно. Во втором случае окна располагаются на разной высоте, а выфрезеровки могут быть короче и иметь меньший наклон.
Профилирование управляющих кромок плунжера выполняют на развертках (рисд). Зная диаметр плунжера dпл, размеры наполнительного и отсечного окон, определяют активный ход hплакт и расстояние между верхней и нижней кромками плунжера, момент перекрытия впускного окна выбирают при заданном профиле кулачка так, чтобы к этому времени скорость плунжера была достаточной для интенсивного впрыскивания. Выполнив
построение для номинальной подачи и подачи топлива при режиме холостого хода, определяют наклон винтовой кромки. В выполненных конструкциях (3=20...58°. Малые р обеспечивают большую точность регулировки и равномерность подачи топлива по цилиндрам, но требуют больший ход рейки, что ухудшает показатели автоматического регулятора.
Во втулках плунжеров имеются впускные и отсечные окна. Часто их делают коническими вершиной к плунжеру – тем самым увеличивая коэффициент расхода и торможение топлива при отсечке.