Лаб 1
.docxНИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ
УНИВЕРСИТЕТ им. Р. Е. АЛЕКСЕЕВА
Кафедра «Аэрогидродинамика, прочность машин и сопротивление материалов»
Курс «Океанотехника»
Отчёт по лабораторной работе:
Динамические характеристики морских стационарных буровых платформ
Выполнил: |
|
Группа: |
|
Проверил: |
Савинов В. Н. |
Нижний Новгород
2022
Цель работы: ознакомление с физической природой динамического воздействия морских стационарных сооружений с ветро-волновым воздействием, с теоретическими основами расчёта динамичности воздействия регулярного волнения.
Краткие сведения из теории:
Морские стационарные буровые платформы (МСБП) предназначены для длительной эксплуатации в условиях открытого моря и поэтому подвержены воздействию самых экстремальных штормов и ураганов. Будучи прочно скрепленными с грунтом морского дна, они не могут сойти с точки работ в море и укрыться даже при приближении самых жестоких ураганов, так как это могут сделать суда и другие плавсредства. Их единственная возможность "выжить" во время шторма состоит в наличии достаточных запасов прочности и устойчивости, поэтому необходимость динамических расчетов, т.е. расчетов, учитывающих динамический характер воздействия волнения и ветра, для таких сооружений особенно велика.
Отчасти в сходных условиях находятся самоподъемные плавучие буровые установки (СПБУ), которые хотя и имеют возможность перемещения с одной точки работ в море на другую, но их перестановки производятся только в спокойную погоду и занимают дли тельное время.
Рисунок 1 (а,б,в) - МСБП и СПБУ
МСБП и СПБУ (см. рис. 1,а), как правило, имеют вытянутую в высоту геометрическую форму и регулярно повторяющуюся конструкцию опорных блоков или колонн. Поэтому для них может быть предложена динамическая расчетная схема, показанная на рис. 1,6. Установка рассматривается как вертикальный упругий невесомый стержень длиной L с жесткостью при изгибе KEJ (К - число опорных колонн или блоков; Е - модуль упругости; J - момент инерции площади поперечного сечения одной опоры). Инерционные характеристики сооружения учитываются равноотстоящими друг от друга на расстоянии AL сосредоточенными узловыми массами mi, индекс i=1 соответствует верхнему сечению, где сосредоточена масса верхнего строения, индекс i=n нижнему сечению на уровне дна моря (грунта). На рис. 1,в показаны динамические перемещения (колебания) Ui, расчетного стержня.
На рис. 1, б также обозначено: y - текущая продольная координата, измеряемая от нижнего сечения стержня; qi — узловые нагрузки, учитывающие внешние динамические воздействия: волнение (профиль волны η), ветер (эпюра скорости W) и т.п.
Основные определения:
Период собственных колебаний Т - это время шитого цикла одного свободного затухающего колебания верхнего сечения стержня. Круговая частота собственных колебаний Ω представляет собой число полных свободных колебаний за время 2π секунд и связана с периодом соотношением Ω=2π/Т. Экспериментально величины Т и Ω определяются путём обработки осциллографической записи свободных затухающих колебаний.
Натуральный логарифм отношения двух последовательных амплитуд свободного затухающего колебательного движения называется логарифмическим декрементом колебаний δ, то есть:
Форма собственных колебаний Ф представляет собой безразмерную функцию, определяющую искривление упругой оси условного расчетного стержня во время динамических раскачиваний верхнего строения. В качестве аргумента такой функции используется безразмерная координата ζ=y/L.
Коэффициент динамичности – это параметр, позволяющий условно учесть динамичность нагрузки путем корректировки деформаций конструкции, найденных при условии упрощенного статического представления внешнего воздействия.
1. Описание лабораторной установки:
Рисунок 1 – схема лабораторной установки.
Физическая схема лабораторной установки показана на рисунке 1,а. Она состоит из вертикального прутка сечением 25x2,5 мм и расчётной длиной L=0,8 м. В нижней части пруток жёстко защемлён в массивном основании, а в верхней части имеется площадка для дополнительных грузов. На рисунке 1,б показана соответствующая данной модели динамическая расчётная схема, в которой масса прутка разбивается на 5 узловых масс mi, равноудалённых друг от друга на расстояние ΔL=L/5=160 мм. Изменение верхней массы M1 используется для варьирования частоты собственных колебаний установки Ω.
2. Результаты замеров и вычисления:
Таблица 1 – Значения функции формы собственных колебаний.
Безразмерная координата ζ |
0.1 |
0.3 |
0.5 |
0.7 |
0.9 |
Функция формы колебаний Ф |
1 |
0.48 |
0.65 |
0.8 |
0.97 |
Свободные колебания модели в воздухе
- Экспериментальный период свободных колебаний
Tов=0.53 с
- Экспериментальная частота свободных колебаний модели
- Коэффициент жёсткости верхнего конца стержня при поперечном смещении
Н/м
где S=0.05 м – смещение верхнего сечения стержня;
F=0,3*9,81=2,943 Н – усилие при смещении.
- Обобщённая масса модели в воздухе
кг
- Теоретическое значение частоты собственных колебаний
- Находим погрешность в определении собственной частоты
- Декремент свободных колебаний в воздухе
где Aн=4,2 – начальная амплитуда;
Aк=5 – конечная амплитуда;
N=5 – количество полных циклов зарегистрированных колебаний.
Свободные колебания модели в воде
- Период свободных колебаний в воде
T0=0.57 с
- Частота свободных колебаний в воде
- Декремент свободных колебаний в воде
где Aн=1,3 – начальная амплитуда;
Aк=5 – конечная амплитуда;
N=5 – количество полных циклов зарегистрированных колебаний.
Вынужденные колебания модели на регулярном волнении
- Параметры регулярного волнения:
Период τ=1.24 с
Круговая частота
3. Определение коэффициента динамичности:
№ |
Величина, размерность |
|
|||||||||
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
1 |
Масса добавленного груза Δm, кг |
0 |
0,5 |
0,711 |
0,922 |
1,029 |
1,065 |
1,115 |
1,161 |
1,268 |
1,481 |
2 |
Амплитуда вынужденных колебаний , мм |
2 |
3 |
4 |
6 |
10 |
12 |
15 |
20 |
60 |
10 |
3 |
Период собственных колебаний T, с |
0,53 |
0,76 |
0,8 |
0,85 |
0,92 |
0,945 |
0,974 |
1,1 |
1,05 |
1,2 |
4 |
Частота свободных колебаний |
11,85 |
8,26 |
7,85 |
7,39 |
6,83 |
6,58 |
6,45 |
5,71 |
5,89 |
5,23 |
5 |
Обобщённая масса , кг |
2,89 |
3,36 |
3,571 |
3,782 |
3,889 |
3,925 |
3,975 |
4,021 |
4,128 |
4,34 |
6 |
Корректировка амплитуды , мм |
2 |
1,05 |
1,49 |
2,36 |
4,05 |
4,9 |
6,2 |
8,37 |
25,77 |
15,17 |
7 |
Корректировка динамичности |
2 |
0,525 |
0,745 |
1,18 |
2,025 |
2,45 |
3,1 |
4,185 |
12,89 |
7,585 |
8 |
Относительная частота вынужденных колебаний |
1,02 |
1,46 |
1,54 |
1,63 |
1,77 |
1,84 |
1,87 |
2,12 |
2,02 |
2,27 |
9 |
|
1 |
1,001 |
1,001 |
1,002 |
1,002 |
1,002 |
1,003 |
1,004 |
1,005 |
1,005 |
Вывод: Увеличение массы верхнего строения приводит к увеличению периода собственных колебаний установки. Увеличение T приближает динамический режим установки к резонансу с волной, что недопустимо. Из практики проектирования установлено, что период собственных колебаний МСБП не должен превышать 4-5 секунд.