1369
.pdfничиванне тормоза и стабилизацию тока возбуждения (при ра боте тормоза в качестве регулятора подачи инструмента во время бурения). Торможением управляют с помощью командоконтроллера В2 (рис. 31).
Управление возбуждением электромагнитного порошкового тормоза осуществляется от тиристорного однополупериодного
преобразователя с питанием тиристора выпрямленным |
двух- |
пульсным напряжением. |
|
Главный силовой тиристор Т4 управляется анодным напря |
|
жением, подаваемым через резистор R9 на управляющий |
элек- |
- 3 80 в |
|
Рис. 31. Схема управления электромагнитным порошковым тормозом ТЭП-4500
трод. Тиристор открыт в течение каждой положительной полу волны напряжения сети. Ток замыкается через катушки об мотки возбуждения ОВ1 и ОВ2 порошкового тормоза. В отри цательную полуволну напряжения сети главный тиристор Т4 закрыт. Ток, протекающий в нагрузке, замыкается через вспо могательный тиристор ТЗ, используемый как обратный диод.
Выпрямленное напряжение подается на тиристор Т4 через диоды ДЗ и Д4. При таком включении в непроводящий полупериод обратное напряжение целиком прикладывается к диодам ДЗ и Д4, а не к тиристору Т4.
Ток в нагрузке регулируется с помощью вспомогательного тиристора Т2, включенного параллельно управляющему элек троду главного тиристора Т4, который перестает открываться.
81
Тиристор Т4 пропускает один или несколько периодов о ткры ва ния, что ведет к уменьш ению тока в нагрузке.
Управление вспомогательным тиристором Т2 осущ ествляется напряж ением , снимаемым с резистора R 10 в цепи тиристора ТЗ, которое пропорционально то ку в нагрузке.
П осле вклю чения схемы управления главны й тиристор Т4 о т крывается ка ж д ы й полож ительны й полупериод напряж ения сети н то к в обмотке возбуж дения порош кового тормоза плавно воз растает. К огда то к н агр узки достигает значения, при котором напряж ение, снимаемое с резистора R10, достаточно для о ткр ы вания вспом огательного тиристора Т2, дальнейш ее нарастание тока в обмотке возбуж дения прекращ ается. Т аким образом, в схеме управления осущ ествляется отрицательная обратная связь по то к у нагрузки . Требуемый то к в нагрузке задается с по
мощ ью |
переменного резистора R10, вклю ченного ка к потенцио |
||||
метр и установленного на пульте бурильщ ика . |
|
|
|
||
М аксим альны й то к в обмотке возбуж дения тормоза |
(ф орси |
||||
ровка) достигается закорачиванием резистора R11. В этом со |
|||||
стоянии |
обм отка |
возбуж дения питается о т главного тиристора |
|||
Т4 п р и |
полном |
его напряж ении . У пр авл яю щ ий сигнал на о т |
|||
кры тие тиристора Т2 отсутствует. |
|
|
|
||
П р и спуске инструм ента управление током |
возбуж дения то р |
||||
моза осущ ествляется автом атически. Д л я этой |
цели |
в |
цепь у п |
||
равляю щ его электрода вспом огательного тиристора |
77 |
вклю чен |
тажыпшератор Т Г ти п а Э Ц -7 (1900 об/м ин; 110 В ; 0,21 А ) , уста новленны й с ускоряю щ ей передачей 1 :3 ,7 5 п связанны й с ва лом тормоза» и вспом огательны й тиристор Тб, обеспечиваю щ ий стабилизацию скорости спуска инструм ента. П араллельно тахо
генератору вклю чено |
сопротивление |
R 1 4 по схеме потенцио |
|||
метра. С редний |
вы вод |
сопротивления |
R 1 4 |
через стабилитрон |
|
С Т 2 подключе® |
к управляю щ ем у |
электроду |
вспом огательного |
||
тиристора Тб. С опротивление R I 4 |
используется к а к делитель н а |
пряж ения . П ерем ещ ая д в и ж о к переменного сопротивления R 14. м ож но регулировать коэф ф ициент деления делителя, а соответ ственно и п ор ог откры вания тиристора Тб. П равое по схеме по лож ение д ш ж к а соответствует м аксим альной скорости спуска, а левше полож ение д в и ж к а соответствует миним альной скорости спуска» определяемой напряж ением стабилизации стаб или трона СТЖ Узел стабилизации скорости спуска работает сле
дую щ им |
образом: колонна |
иод собственным |
весом |
начинает |
||||
разгоняться, |
тажогенератор |
начинает |
вы рабаты вать |
н а п р я ж е |
||||
ние, п ри достиж ении и ш= Ш |
В (д ля стабилитрона Д 8 1 5 Г ) ста- |
|||||||
бшшпгрон пробивается |
(пр и |
крайнем |
левом полож ении д в и ж ка |
|||||
сопротивления Ш Щ и |
н а уп ра вляю щ ий электрод тиристора Тб |
|||||||
подается |
полож ительное |
напряж ение; последний откры вается |
||||||
и подклю чает тажотешератор |
к управляю щ ем у |
электроду вспо- |
||||||
мотитешьного |
тиристора |
77» |
которы й |
откры вается и закры вает |
||||
тиристор |
Т Д |
на о бм отку возбуж дения тормоза |
подается напря |
ж ение ф орсировки.
Узел стабилизации скорости спуска обеспечивает не дискрет ный характер выбора скоростей, а плавный (практически лю бая скорость в интервале 0,5ч-2,5 м/с).
Тормоз размагничивается при подаче в обмотку возбужде ния тока обратной полярности, выпрямленного диодами Д1 и Д2. Ток размагничивания подается в обмотку возбуждения тор
моза |
при замыкании |
цепи размагничивания командоаппара- |
том В2. |
|
|
Диоды Д1 и Д2 служат для выпрямления тока размагничи |
||
вания, |
соответственно |
резисторы R3 и R4 — для ограничения |
этого тока, чтобы не происходило обратного перемагничивания тормоза. Диоды ДЗ и Д4 служат для питания тиристора Т4 выпрямленным двухпульсным напряжением.
Тиристор Т4 обеспечивает регулирование тока в обмотке возбуждения тормоза. Тиристор Т2 вспомогательный. Он вклю чается при наличии сигнала и определенном токе в обмотке возбуждения и шунтирует управляющий электрод тиристора Т4. Таким образом, тиристор Т2 управляет тиристором Т4 в цепи отрицательной обратной связи по току нагрузки. Тиристор 77 используется для управления тиристором Т2 в режиме спуска колонны и открывается сигналом от тахогенератора.
Диод Д5, включенный последовательно с обмоткой тахоге нератора, служит для того, чтобы сигнал от тахогенератора не подавался на управляющий электрод тиристора при подъеме колонны. Тиристор ТЗ использован в схеме в качестве обрат ного диода. Он обеспечивает замыкание тока нагрузки в отри цательную полуволну напряжения сети и размыкание разряд ной цепи при включении тиристора Т4. При размагничивании магнитной системы тормоза цепь управления тиристора ТЗ раз рывается, обеспечивая отключение разрядной цепи.
Резистор R7 служит для ограничения тока управления ти ристора Т4. Он же ограничивает ток при полном закрытии ти ристора Т4, т. е. ток через тиристор Т2.
Резистор R9 предназначен для надежного запирания тири стора Т4 при открывании тиристора Т2.
Резистор R11 шунтирует переменный резистор R10, пропу ская через себя основную часть разрядного тока, и служит для обеспечения обратной связи по току нагрузки и для снижения суммарного разрядного сопротивления с целью предупрежде ния перенапряжений и снижения постоянной времени разряд ной цепи.
Переменный резистор R10, установленный на пульте буриль щика, служит для создания обратной связи по току возбужде ния. С его помощью создается требуемая величина обратной связи. Резистор R8 ограничивает ток в цепи обратной связи по скорости по условиям допустимого тока тахогенератора ТГ Резистор R1 служит для нормальной работы схемы в режиме спуска колонны независимо от положения подвижного контакта переменного резистора R10. Резисторы R2 и R5 шунтируют
83
соответственно переходы тиристоров Т2 и 77 для обеспечения
устойчивой работы последних. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Д л я предотвращ ения спуска инструм ента |
со скоростью , пре |
|||||||||||
вы ш аю щ ей 2,5 м/с, в |
цепь тахогенератора |
вклю чено |
реле |
кон |
|||||||||
троля скорости |
Р К С , |
которое отклю чает |
цепь |
питания |
элек- |
||||||||
тропневм атнческого вентиля. П ри |
этом |
автом атически |
на |
бара |
|||||||||
бан лебедки наклады вается ленточны й |
тормоз. Д иод |
Д 6 |
пред |
||||||||||
назначен |
для защ иты |
управляю щ их переходов |
тиристоров |
ТЗ |
|||||||||
и |
Т5 от |
подачи |
сигнала отрицательной полярности. |
Резистор |
|||||||||
R 6 |
ограничивает |
то к |
управления |
тиристора |
ТЗ. |
Резистор |
R 12 |
||||||
с л уж и т для |
увеличения тока управления |
через |
диод Д 6 |
при |
|||||||||
вклю чении ф орсировки. Резистор |
R 13 |
с л уж и т для отклю чения |
|||||||||||
тиристора |
Т5 при вклю чении ф орсировки. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Резистор R 14 используется в |
качестве |
регулируем ого |
дели |
|||||||||
теля напряж ения. Резистор R J 5 |
подбирается при регулировке |
||||||||||||
и сл у ж и т для ограничения верхнего предела |
скорости |
(2,5 |
м /с ). |
||||||||||
|
Д иод Д 7 |
сл уж и т для защ иты |
управляю щ его |
перехода |
ти р и |
||||||||
стора Тб |
от |
попадания напряж ения обратной полярности |
при |
подъеме колонны . С табилитрон СТ2 используется ка к порого
вы й |
элемент, задаю щ ий м иним альную скорость спуска. Т и р и |
стор |
Тб подклю чает тахогенератор к управляю щ ем у электроду |
тиристора 77.
8. ЭЛЕКТРОПРИВОД БУРОВЫХ НАСОСОВ
Х арактеристики и мощ ность
Буровой насос создает циркуляц ию |
промывочной ж ид кости, |
|||
очищ аю щ ей забой и при |
турбинном |
способе бурения |
передаю |
|
щей энергию турбине. В |
бурении |
в |
основном прим еняю тся |
|
порш невые насосы, имеющ ие сменные |
цилиндровы е |
втулки, |
позволяю щ ие в определенных пределах изменять подачу н а соса при постоянном числе ходов порш ней в м инуту. П р и не изменных глубине бурения, конструкц ии сква ж ин ы и бурильной колонны н качестве бурового раствора момент на приводном валу бурового насоса связан параболической зависимостью с частотой вращ ения этого вала. П остоянная параболы зависит от ко нструктивны х данны х насоса, диаметра применяемой втулки, параметров бурового инструм ента и качества п ро качи ваемой ж идкости .
В |
начале бурения |
сква ж ин ы |
давление, |
создаваемое |
насо |
сом, |
невелико. О днако |
по мере |
углубления |
сква ж ин ы , |
вслед |
ствие увеличения гидравлического сопротивления труб, увели чивается н давление р на выходе насоса, которое ограничено
прочностью |
деталей |
насоса. П оэтом у, начиная с определенной |
глубины скваж ины , |
подачу насоса приходится ограничивать. |
|
Д опустим ы й |
режим |
работы насосной установки характеризу |
ется постоянством |
развиваемой насосами мощ ности, равной |
£4
номинальной |
|
pQ = const. |
(2.15) |
Приблизиться к режиму постоянства |
мощности можно |
двумя способами. |
|
1. При нерегулируемом приводе — путем применения цилин дровых втулок разного диаметра. Этот режим работы характе ризуется кривой зависимости производительности Q насоса от давления на выходе р и диаметра втулки D (рис. 32).
Точки 2, 4, 6, 8, 10 на графике определяют предельное дав ление, допустимое из условия прочности деталей насоса при
различных |
диаметрах |
втулок, |
|
||||
и соответствуют наиболее пол |
|
||||||
ному |
использованию |
мощно |
|
||||
сти |
привода. |
Предположим, |
|
||||
что бурение начинается в точ |
|
||||||
ке 1 при давлении на нагнета |
|
||||||
тельном |
патрубке |
р<р$ втул |
|
||||
кой |
диаметром |
D5. |
Продол |
|
|||
жать работу с втулкой диа |
|
||||||
метром D5 выше точки 2 |
|
||||||
нельзя, так как давление под |
|
||||||
нимется выше р5 (что недо |
|
||||||
пустимо) |
и, |
кроме |
того, будет |
|
|||
перегружен |
привод. |
Поэтому |
|
||||
в точке 2 необходимо заменить |
Рис. 32. График работы бурового |
||||||
втулку диаметром £)5 на втулку |
|||||||
диаметром |
D4. |
Тогда |
умень |
насоса |
|||
|
шится подача насоса и про порционально квадрату подачи снизится давление насосов. При
замене втулки в точке 2 давление снизится скачком до давле ния, соответствующего точке 3.
Если начать бурение с втулкой диаметром Z)4, то по мере углубления скважины давление в точке 4 достигнет р4, т. е. предельной величины, при которой необходимо заменить втулку диаметром /)4 на втулку диаметром Z)3 и т. д. Следовательно, в случае нерегулируемого привода насосов и периодической за мены втулок процесс будет протекать по отрезкам вертикаль ных прямых 1—2, 3—4, 5—6, 7—8 и 9—10. Увеличивая число типоразмеров втулок, можно только приблизиться к кривой
pQ = const, |
но |
при этом |
мощность привода |
будет использована |
не полностью. |
|
приводе — путем |
использования в на |
|
2. При |
регулируемом |
чале бурения втулки малого диаметра при частоте вращения приводного вала, большей номинальной, а затем по мере повы шения давления путем снижения частоты вращения привода сохранить равенство pQ = const. Однако увеличение частоты вращения приводного вала насоса не всегда приводит к уве личению его подачи, так как при этом уменьшается коэффици
85
ент подачи насоса. П рактически невозможно обеспечить ра боту насосной установки в реж им е постоянной мощ ности по средством изменения угловой скорости привода в ш ироком диа пазоне без принятия специальны х мер. Д л я получения наиболь шей гидравлической мощ ности потока н уж н о всегда стремиться
прокачивать через трубы |
максимальное |
количество ж ид кости, |
|||||||
которое позволяю т ном инальная мощ ность приводны х |
двигате |
||||||||
лей н механическая прочность насоса. |
|
|
|
|
|||||
Усилие, действующ ее |
на ш то к бурового насоса, прямо |
про |
|||||||
порционально |
произведению |
давления |
на |
площ адь |
сечения |
||||
втулки . Д авление на |
выходе |
насосов повыш ается по |
мере у г |
||||||
лубления |
сква ж и н ы |
и увеличения количества прокачиваем ой |
|||||||
ж ид кости . |
П оэтом у, |
чтобы не превысить при заданном |
д иа |
||||||
метре втул ки |
допустим ого усилия на |
ш ток, н уж н о |
работать |
||||||
с постоянным давлением, равны м предельно |
допустим ом у. Т а к |
||||||||
к а к усилие на |
ш то к |
определяет значение |
необходимого |
вра |
щ аю щ его момента для привода насоса, регулировать подачу на
сосной установки следует при постоянном моменте. |
|
|
|
|
|||||||||
Р еж им |
работы |
регулируем ого |
привода |
буровы х |
насосов |
||||||||
с постоянным моментом |
на ва л у м ож но проследить по граф ику |
||||||||||||
(см. рис. |
3 2 ). К а к |
и в |
первом случае, |
предполож им , |
что |
буре |
|||||||
ние началось при |
давлении |
на |
выходе |
насоса |
р, |
диаметре |
|||||||
в тул ки |
и ном инальной скорости привода (точка 1 ). |
П о |
мере |
||||||||||
углубления сква ж и н ы |
давление повыш ается и достигает |
зна |
|||||||||||
чения |
(точка 2 ). П р о д о л ж а ть |
р аботу с втулкой диаметром |
|||||||||||
D$ и ном инальной скоростью привода |
нельзя, та к |
ка к |
при этом |
||||||||||
давление поднимется вы ш е рз. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
К а к указы валось |
ранее, |
прп |
нерегулируем ом |
приводе |
по |
||||||||
достиж ении давления |
р5 (то чка 2) втулки |
менялись. П р и |
р е гу |
||||||||||
лируем ом |
ж е приводе |
менять втулку- |
при |
давлении ps нет |
не |
||||||||
обходимости, та к к а к |
с этого |
момента |
привод |
по мере угл уб л е |
ния сква ж и н ы начинает работать с постепенно ум еньш аю щ ейся частотой вращ ения при ном инальном моменте на валу. В след ствие этого подача насоса будет ум еньш аться, а давление ос танется неизменным, равны м допустим ом у для данной втул ки . Т а ко й реж им продолж ается до точки 3'. Д альнейш ее сниж ение скорости, т. е. подачи насосов, нерационально, и в точке 3* це
лесообразно заменить в ту л к у D 5 на в ту л к у |
D*. |
|
||||||
Установив в тул ку |
м ож но увеличить |
угл о в ую |
скорость |
|||||
привода до ном инальной. П о |
мере углуб ления сква ж и н ы давле |
|||||||
ние будет |
повы ш аться н |
в |
точке |
4 достигнет р 4, которое для |
||||
втул ки |
Я * |
является предельным. |
В точке 4 привод работает |
|||||
с ном инальной скоростью , |
однако |
по мере углуб лен ия сква |
||||||
ж и н ы |
угл о в ую |
скорость |
привода |
ум еньш аю т до достиж ения |
||||
точ ки |
У , иоеле |
чего в ту л к у |
заменяю т. В дальнейш ем |
процесс |
повторяется. Следовательно, подача насоса и давление при ре гулируем ом приводе изменяю тся по гр аф ику 1— 2 — 3*— 4 — У —
§—Т —$—¥ — №.
Н а рис. 33 показан граф ик изменения давления при бурении
условной скважины, причем обозначения сохранены те же, что и на рис. 32. При регулируемом приводе втулки заменяют на глубинах Lo, L4, L6 и L8, при нерегулируемом приводе — на глу бинах Lb L3, L5 и L7. Ч исло сменных втулок в обоих случаях одинаково. Из рис. 33 следует, что в регулируемом приводе мощность установки используется полнее, чем в нерегули руемом.
Более полное использование мощности насосов при регули руемом приводе практически выражается в том, что при том
Рис. 33. Изменение давления на выходе бурового насоса и скорости при вода при регулируемом и нерегулируемом приводах:
I — давление |
при |
регулируемом приводе; II |
— скорость при регулируемом приводе; |
III — давление |
при |
нерегулируемом приводе; |
I V — скорость при нерегулируемом при |
|
|
|
воде |
же максимальном допустимом давлении в нагнетательной си стеме подача насосов в большинстве рейсов может быть выше, чем при нерегулируемом приводе. Благодаря этому при всех видах бурения улучшается очистка забоя, что ведет непосред ственно к увеличению механической скорости бурения, а также создается возможность дальнейшего увеличения скорости вследствие применения более высокой нагрузки на долото. Од новременно возрастает проходка на долото, поскольку умень шается степень повторного разрушения породы. В результате увеличения проходки на долото сокращается число спускоподъемов, а следовательно, и время, идущее на спуско-подъем ные, вспомогательные и подготовительно-заключительные опе рации. При турбинном бурении, кроме того, механическая ско рость растет вследствие увеличения частоты вращения долота и средней мощности, подводимой к долоту.
Регулирование подачи насоса необходимо в осложненных условиях бурения, а также при восстановлении циркуляции.
87
Таким образом, для бурового насоса было бы целесообразно применить регулируемый электропривод, причем регулирова ние необходимо производить при постоянном моменте, опреде ляемом допустимым усилием на шток насоса или допустимым давлением в гидравлической системе буровой установки.
Поскольку достаточно простой, надежный и экономичный, мощный регулируемый электропривод переменного тока отсут ствует, для буровых насосов применяют нерегулируемый элек тропривод переменного тока. \В качестве приводных двигате лей используются синхронные двигатели, являющиеся одновре менно источниками реактивной энергии. Изменение подачи насосов осуществляется сменой цилиндровых втулок, а умень шение подачи на время восстановления циркуляции — открыва нием задвижки на выходе из насоса.
В случае применения для привода насоса специального асинхронного двигателя с фазным ротором возможно регули рование его частоты вращения вниз от номинальной. Так как отношение диаметров соседних типоразмеров втулок составляет 0,85—0,9, между двумя заменами втулок целесообразно регу лировать частоту вращения приводного двигателя насоса на 20—30 % вниз от номинальной. Такое регулирование частоты вращения может быть получено при помощи резистора в цепи ротора асинхронного двигателя, однако оно сопровождается существенными потерями энергии. Действительно, при регули ровании угловой скорости привода механизма, у которого мо мент сопротивления квадратично зависит от угловой скорости, мощность, забираемая из сети
\ Ш„ |
Y(o„, |
(2.16) |
/ |
|
|
а мощность на валу двигателя |
|
|
Р2 = Л1„ Г— |
Y га” |
(2.17) |
\ И н |
/ |
|
где Мп— номинальный момент двигателя; со, соп и соо — угловые скорости вала двигателя, текущая и номинальная, и скорость вращающегося магнитного поля.
Пренебрегая потерями в цепи статора двигателя, получим, что потери в цепи ротора
ЛРю„ = Р у - р . = м„ ( - ^ - Y (<о„— ю). |
(2.1 8) |
v У |
|
Максимум потерь достигается при со = 2/з(о0 и составляет примерно 15 % от номинальной мощности двигателя. Чтобы исключить эти потери, в новых буровых установках предусмот рено регулирование подачи насосов путем регулирования ча стоты вращения асинхронного двигателя по схеме электриче ского каскада (см. рис. 5, в). Вентильно-машинный каскад,
88
применяемый в установке «Уралмаш-5000Э», состоит из асин хронного двигателя с фазным ротором АДН, трехфазного вы прямительного моста ВК, преобразующего энергию скольжения двигателя в энергию постоянного тока, и источника э.д. с., в ка честве которого используется генератор постоянного тока ГН (П127-8к, 250 кВт, 330 В, 750 об/мин) с приводным синхрон ным двигателем ОДА. Ток ротора асинхронного двигателя АДН выпрямляется выпрямителем ВК и поступает в цепь якоря ма шины постоянного тока ГН. Эта машина работает в двигатель ном режиме, а СДА — в генераторном, вследствие чего энергия скольжения возвращается в сеть.
Регулируя э. д. с. ГН, можно регулировать частоту враще ния АДН: чем больше сила тока возбуждения ГН, тем меньше частота вращения АДН. Обмотка возбуждения ГН получает питание от реверсивного тиристорного возбудителя, управляе мого сельсинным командоаппаратом. В схеме управления пре дусмотрены обратные связи, способствующие стабилизации характеристик двигателя. Рассмотренная схема позволяет сни жать скорость АДН на 40 % от номинальной. Для пуска дви гателя АДН используется масляный реостат РМ.
В буровых установках глубокого бурения подача насоса ре гулируется в широких пределах при помощи привода постоян ного тока по системе тиристорный преобразователь—двигатель.
Мощность приводного двигателя насоса может быть опреде лена по формуле
фпФтР а |
(2.19) |
|
ЛиЛп. н |
||
|
||
где QT— максимальная теоретическая подача, рассчитанная по |
диаметрам цилиндра и штока, ходу поршня и числу ходов
поршня в |
1 с, |
м3/с; р — полное давление |
нагнетания при мак |
|||
симальной |
подаче, |
Па; фп — коэффициент |
подачи; г|н — полный |
|||
к. п. д. насоса; |
т]п. н — к. п. д. передачи между двигателем и на |
|||||
сосом; а — коэффициент, |
учитывающий возможность длитель |
|||||
ной перегрузки насоса. |
|
|
в соответствии |
|||
Полное |
давление нагнетания определяется |
|||||
с формулами |
из |
курса |
бурения; значения |
коэффициентов: |
ф п = 0 ,9 ; т]н = 0,8; Г1п.н = 0 ,9 6 ; а = 1 ,0 5 -г -1,1.
Поскольку режим работы насоса продолжительный, двига тель насоса выбирают так, чтобы его номинальная мощность была несколько больше или равна мощности, вычисленной по
формуле (2.19).
Номинальное напряжение обмотки статора двигателя дол жно быть равно напряжению питающей сети (6 или 10 кВ). Номинальная частота вращения двигателя определяется кине матикой насоса и клиноременной передачи; для существующих поршневых насосов она составляет 750 об/мин.
89
Двигатели и станции управления
В серийных электрифицированных буровых установках для привода насосов применяются синхронные двигатели (табл. 13), рассчитанные для эксплуатации в неотапливаемых помещениях при температуре окружающего воздуха ±40 °С и относитель ной влажности 90% при 20 °С (исполнение У2). Исполнение двигателей — брызгозащищенное с влагостойкой изоляцией, го ризонтальное с самовентиляцией; вал на щитовых подшипни-
Таблица 13
Технические данные синхронных и асинхронных двигателей привода насосов
Тип двигателя
мощ |
|
Номинальная |
ность, кВт |
При
сила тока статора, А
номинальной
нагрузке
©■
О
и
Кратность по отношению к номинальному значению
пускового тока |
начального пускового момента |
втягивающе го момента |
максималь ного момента |
Масса, |
СДЗ-12-46-8А |
320 |
36,7 |
94 |
0,9 |
5,5 |
1,3 |
1,2 |
1,8 |
3200 |
СДБ-13-42-8А |
450 |
46,2 |
93 |
1,0 |
6,0 |
1,8 |
0,6 |
1,46 |
4050 |
СДЗБ-13-42-8 |
450 |
51,5 |
94 |
0,9 |
5,4 |
1,8 |
0,6 |
1,9 |
4050 |
СДЗ-13-52-8А |
630 |
63,5 |
95 |
1,0 |
6,0 |
1,8 |
0,6 |
1,44 |
5420 |
СД Б0-99/42-8 |
500 |
57 |
94,0 |
0,9 |
6,0 |
1,7 |
0,6 |
2,0 |
4500 |
СДБ 0-99/49-8А |
630 |
71 |
94,5 |
0,9 |
6,9 |
1,8 |
0,6 |
2,2 |
5600 |
СДБ-14-46-8 |
850 |
96 |
94,5 |
0,9 |
5,5 |
0,87 |
0,79 |
2,2 |
6500 |
АКЗ-15-41-8Б2 |
700 |
78 |
93,6 |
0,83 |
— |
— |
— |
2,6 |
6150 |
АКЗ-15-41-8Б |
850 |
103 |
94,5 |
0,84 |
— |
— |
— |
2,7 |
6800 |
АКСБ-15-44-6 |
630 |
75,3 |
94,7 |
0,85 |
— |
— |
— |
1,8 |
3700 |
АКСБ-15-54-6 |
800 |
394 |
94,9' |
0,86 |
— |
— |
— |
1,8 |
4100 |
АКСБ-15-69-6 |
1000 |
115,5 |
95,3 |
0,87 |
— |
— |
— |
1,8 |
4700 |
ках — со свободным концом под шкив для клиноременной пере дачи. На верху корпуса двигателя смонтирован возбудитель, связанный клиноременной передачей с валом двигателя. Номи нальное напряжение двигателей 6000 В, номинальная частота вращения 750 об/мин.
Обмотка статора двигателя соединена в звезду, ротор с явно выраженными полюсами, пусковая обмотка в виде латунных стержней, расположенных в башмаках полюсов. Двигатель снабжен грелкой для обогрева обмотки при перерывах в работе в зимнее время.
Поскольку условия пуска двигателя бурового насоса явля ются сравнительно легкими (момент статического сопротивле ния на валу двигателя составляет примерно 20 % номинального момента двигателя, время разгона 3—4 с, мощность сетей, как
правило, |
достаточная), в схеме управления двигателем |
(рис. 34) |
предусмотрен его прямой пуск с наглухо подключен- |
90