Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

1178

.pdf
Скачиваний:
5
Добавлен:
15.11.2022
Размер:
11.16 Mб
Скачать

торцов и неоднородности материала вдоль радиальной координаты [8]. При расчете напряжений рассматривались силовые граничные усло­

вия на цилиндрических поверхностях

оболочки.

Неоднородность мате­

риала по толщине стенки задавалась

расчетной

схемой распределения

радиальной коротковолокнистой арматуры.

 

Исследовались схемы радиального

армирования, описываемые соот­

ношением

 

( 1)

рг = фп + РР7П+ ^»

где рг — процентное содержание радиальной арматуры; р=г/гвн — отно­ сительный радиус оболочки; t, п, р, т, k — варьируемые параметры.

С учетом характера соотношения (1) и линейности зависимости мо­ дульных характеристик стеклопластиковых материалов от объемного со держания арматуры в трансверсальном направлении [4] неоднородное™ материала оболочек вдоль радиуса при расчете напряженного состоянш задавалась в виде:

Ei = EQi(tipni-)~рфт1-\-ki) ;

i 1,2, 3,

где Ei — модуль упругости I рода в i направлении; £*, т г-, щ, р*, ki — варьируемые параметры.

В качестве критерия разрушения с целью получения сравнительны результатов по эффективности различных схем радиального армирова ния рассматривался квадратичный критерий прочности ортотропных мг териалов, по форме близкий к условию Мизеса—Хилла:

(

При численном анализе входящие в критерий (2) значения пределе прочности описывались гладкими, экспериментально определенными [6] функциями параметра рг, адекватными реальному процессу влиянг радиально введенной стальной арматуры на механические характери тики материала.

Как всякий феноменологический критерий прочности, соотношеш

(2) описывает предельную поверхность при действии сложного напр женного состояния без детального учета физической картины процео разрушения. Особенностью разрушения оболочек из слоистых композ тов при действии наружного давления является скачкообразное отсла вание внутренних слоев, обусловленное потерей устойчивости.

При теоретическом исследовании схем радиального армирован? особенно краевых зон толстостенных оболочек, учет влияния скачкос разного отслаивания внутреннего слоя на общую несущую способное конструкции связан со значительными математическими трудностях1 Однако, используя энергетический подход [3] и экспериментальные \ зультаты [6], можно оценить влияние радиального армирования на у[ вень критических напряжений, обусловливающих разрушение оболоч отслаиванием внутренних слоев.

По представлениям Гриффитса, поверхностная энергия у, характе] зующая удельную работу разрушения при поперечном отрыве, проп< циональна квадрату предела прочности Пг+: у ~ (П г+)2. Нижняя г] иица критических напряжений, при которых происходит разрушение слоением, по [3] определяется соотношением а1ф= 2,88£ * 2'зУ/згвн1/з, i £* — эффективный модуль упругости в направлении 0; гв„ — внутр ний радиус оболочки. Непосредственный расчет с учетом [6] показывг что радиальное армирование оболочек позволяет повысить нижнюю г ницу критического напряжения сг,{р в 1,52 раза. Очевидно, данный вьн

Характеристики экспериментальных оболочек

 

Параметр

Значение

 

параметра

 

 

Размеры, мм

 

 

длина

 

150

толщина стенки

10

внутренний диаметр

150

Арматура направлений 0, г; ВМС-8

p.0 = Pz = O,34

Арматура направления г, сталь 75

 

длина, мм

2,0

диаметр, мм

0,25

Объемное содержание радиальной арма­

 

туры |лг:

 

 

серия

I

0,01

серия

II

0,003—0,01

серия III (контрольная)

0,0

Плотность материала оболочек,

 

кг/см3 •103

 

 

серия

I

1,895

серия

II (среднее значение)

1,875

серия

III

1,840

Связующее эпоксидное, типа ЭДТ-10

стенки оболочек обеспечивалась варьированием массы послойно вводимой радналып арматуры. Оболочки серии III изготавливались без введения стальных волокон и явл лись контрольными. Для повышения достоверности результатов контрольные оболоч: формовали совместно с радиально армируемыми на одной оправке. Каждая серия об лочек содержала по шесть образцов.

Испытания оболочек проведены в барокамере с рабочим давлением 800 атм. Об лочки устанавливали на фиксирующие выступы стягиваемых шпильками торцевых дни испытательной оснастки, что соответствует жесткому опиранию торцов оболочки. Вел чины деформаций оболочек в тангенциальном и осевом направлениях определяли мет дом тензометрировання. С целью определения влияния на прочность оболочек непосре ственного контакта с рабочей жидкостью часть образцов испытывали без герметизиру] щего покрытия. Остальные оболочки покрывали пленочным слоем тнокольного герм тика. Оболочки подвергали одноразовому ступенчатому нагружению наружным давл

нием до разрушения. Предельное давление фнксирова по манометру. При давлениях 100, 160 и 220 атм прш днли визуальную проверку герметичности оболочек.

Экспериментальные результаты сведены в табл. Здесь же приведены данные теоретического определен эффективности армирования радиальными стальны волокнами экспериментально исследованных оболоч На рис. 3 показана характерная зависимость сред? деформации сжатия срединного сечения оболочек от тенспвностн наружного давления по результатам тен метрировання. Распределение осевых деформаций длине оболочек представлено на рис. 4.

Рис.

4. Распределение

осе­

вых

деформаций по длине

оболочек

при

различных

уровнях

нагрузки:

Q=

= 340

атм

(7);

160 (2); 50

(3). ---------

 

оболочки без ра­

диальной арматуры;-----------

 

оболочки

с радиальной

ар­

 

 

матурой.

 

4. Полученные экспериментальные и тео тические данные позволяют характеризовг эффективность радиального армирования ротковолокнистой стальной арматурой толе стенных цилиндрических оболочек с точки з ния прочности и деформативности.

Значения разрушающего давления в радиально армированных оболочек выше, 1 у контрольных, в среднем на 10,3%,

ния (рис. 5) и объясняется повышением трансверсальной прочности ма­ териала при растяжении Пг+ и сдвиговой прочности Пт2.

Тензометрирование с целью определения осевых деформаций позво­ лило выявить дополнительный эффект радиального армирования обо­ лочек, не наблюдаемый на кольцевых образцах. Как видно из графиков рис. 4, введение радиальной арматуры приводит к снижению осевых де­ формаций, что влечет соответственное уменьшение окружных деформа­ ций в среднем по длине оболочек сечении. Это объясняется тем, что ра­ диальное армирование повышает жесткость конструкции при продоль­ ном изгибе.

5. Проведенные эксперименты и результаты теоретического исследо­ вания показали, что радиальное армирование короткими стальными волокнами оболочек, воспринимающих наружное давление, является эф­ фективным способом повышения их прочности. При этом предпочтитель­ ным является программированное радиальное армирование стенки обо­ лочек, определяемое эксплуатационными условиями и позволяющее зна­ чительно снизить общее содержание стальной арматуры в структуре материала. Следует также отметить необходимость изоляции слоев с ра­ диально расположенной арматурой от непосредственного взаимодейст­ вия с невязкими жидкими рабочими средами.

СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1.Тарнопольский 10. М., Розе А. В., Портнов Г Г Отрицательные особенности ма­

териалов, армированных волокнами. — Механика полимеров, 1969, № 1, с. 140— 149.

2.Томашевский В. Т. Синтетические конструкционные материалы в подводном ко­ раблестроении. — Морской сб., 1965, № 7, с. 69—72.

3.Качанов Л. М. Расслоение стеклопластиковых труб при внешнем давлении. — Механика полимеров, 1975, № 6, с. 1106—1108.

4.Хитрое В. В., Ж мудь Н. П. Радиальное усиление толстостенных колец из компо­ зитных материалов. — Механика полимеров, 1975, № 5, с. 802—809.

5. Ж мудь Н. П., Петров В. 10., Ш алыгин В. Н. Слоистые кольца из стеклопластиков с дополнительным армированием стальными иглами в радиальном направлении. — Механика полимеров, 1978, № 2, с. 226—230.

6.Ш алыгин В. Н., Петров В. 10., Панфилов Н. А., Ж мудь Н. П. Способ повышения прочности армированных полимеров при межслоевом сдвиге и трансверсальном от­ рыве. — В кн.: Полимерные материалы в машиностроении, 1977, вып. 214, с. 134^-140 (Пермь).

7.Бокин М. Н., Романов Д. А. О перспективах развития полимерных материалов. —

Вкн.: Полимерные материалы в машиностроении, 1977, вып. 214, с. 3—9 (Пермь).

8.Егоров Л. А., Иванов В. К., Афанасьев Ю. А. Об одном решении термоупругой

задачи для толстостенного ортотропного цилиндра. ■—

В кн.: Полимерные материалы

в машиностроении, 1977, вып. 214, с. 57—68 (Пермь).

 

Военно-морская академия

Поступило в редакцию 17.07.79

им. Маршала Советского Союза А. А. Гречко,

 

Ленинград

 

УДК 539.374:678.067

Р. Д. Максимов, Э. 3. Плуме, Е. А. Соколов

УПРУГОСТЬ ВЫСОКОПРОЧНОГО о р г а н и ч е с к о г о в о л о к н а

И ОРГАНОПЛАСТИКА

Задачу определения характеристик упругости намоточных композит­ ных материалов можно исследовать на различных структурных уровнях. Один из вариантов состоит в том, что слоистый пакет рассматривается как композиция, состоящая из различным образом ориентированных од­ нонаправленных слоев, т. е. в качестве структурного элемента принима­ ется отдельный слой. Решению задачи в такой постановке посвящены работы [1—7]. Практический путь решения в таком случае сводится к изготовлению модельного однонаправленно армированного материала, к экспериментальному определению всех его независимых упругих посто­ янных и, наконец, к расчету упругих свойств пакета по найденным из опыта характеристикам упругости и взаиморасположению отдельных слоев. Преимущество такого подхода заключается в том, что подлежа­ щие экспериментальному определению характеристики упругости нахо­ дятся из сравнительно простых испытаний, выполняемых по общедоступ­ ным методикам; кроме того, снимается вопрос об изменении свойств ар­ матуры и связующего в процессе изготовления композита. Однако, как отмечено в [8], подобный метод не раскрывает в явном виде зависимости упругости пластика от объемного содержания арматуры и связующего, вследствие чего снижается эффективность использования его в решении задач оптимального проектирования конструкций из композитов с задан­ ной жесткостью.

Упругость многослойного пакета можно рассматривать и в границах другого структурного уровня. В этом случае каждый слой композита при­ нимается не как квазиоднородный элемент, а состоящим из отдельных компонентов — связующего и арматуры. При этом появляется возмож­ ность связать свойства композита с соответствующими свойствами компонентов [9— 15]. К. недостаткам такого подхода следует отнести от­ сутствие экспериментальных методов определения некоторых характе­ ристик упругости анизотропных волокон; кроме того, свойства компонен­ тов могут существенно различаться в исходном состоянии и в композите.

1. Зависимость компонент тензора упругости однонаправленно ар­ мированного материала от характеристик упругости связующего и ани­ зотропного волокна. Характеристики упругости однонаправленно арми­ рованного пластика в общем случае можно представить как функции от коэффициента объемного содержания арматуры и всех независимых компонент тензоров упругости волокон и матрицы. Так, при допущении изотропии упругих свойств связующего и трансверсальной изотропии упругих свойств волокон можно записать:

E$=F 1(Еза> ^2а» G23а, V23a> Vi2a, Е с> Vc, |-l) \

E2= F2 за, E2a, G23а, V23a, Vi2a, Ес, Vc, ц) ;

G 23 = F з ( Е за, Е 2а, G 23а, V23a> Vi2a> Е с, Vc, ц)

(1 )

V23 = ^74 (£за> Е 2а, G 23а? \’23а» Vi2a> Е с, Vc, f-l) ,

Vi2 = /r5 (^За» ^2а» G 2За» V23a> Vi2a> Е с, Vc, ц) ,

где Е3, Е2, G23, v23, vi2; £за, Е2а, G23a, v23a, vJ2a; £ с, vc — характеристш упругости соответственно однонаправленно армированного композит волокна и связующего; направление оси 3 совпадает с направлением а мирования композита; индекс «а» относится к характеристикам арм туры, индекс «с» — связующего.

Известно много работ, посвященных определению функциональнь зависимостей (1). Обзор их приведен в [16, 17]. Классификацию извес ных методов можно провести по двум основным факторам — по мето/ определения напряженно-деформированного состояния в компоненте армированного пластика и по виду принимаемой симметрии упруп свойств арматуры. Так, в работах [9— 11, 14] напряженно-деформирова ное состояние определялось методами сопротивления материалов, а [12, 13, 15] — методами теории упругости. С учетом анизотропии арм] рующих волокон задача решалась в [14, 15].

Рассмотрим подробнее вариант, обобщающий изложенный в [И] по, ход на случай трансверсальной изотропии упругости армирующих вол( кон; исходные соотношения этого варианта были получены в [1£ Расчетная схема однонаправленно армированного композита приведег на рис. 1. Согласно методу «тонких сечений» [19] повторяющийся элемш abed делится на тонкие слои толщиной dy. Условия равновесия и нера, рывности деформаций повторяющегося элемента записываются в вид

 

 

1

и

 

 

J axdy = a22;

J ovd x = 0;

 

 

i

р

 

 

| | ozdydx = G33',

е2= е3з = const;

(5

о

о

 

 

г

 

 

 

 

§ Exdx = e22 = const

(при любом

у)\

1 f

E y d y = E n = const

(при любом

х),

— J

где а22, а33 — средние напряжения, приложенные к композитному мат риалу; 8ц, е22, е33 — средние деформации материала; ох, оу, а2, ех, е е2 — соответственно напряжения и деформации элемента dy. Напр женно-деформированное состояние слоя можно выразить уравнения1У

C.v

Gx

V.xz

'Vj/.'c

Gx

Vy2

p

p Gz, eу

p,

~ Gzy e

 

lZ x

Г. z

f-‘ X

 

I-'Z

где EX, Ez, \xz, vyx, VyZ, Vz.x — усредненные характеристики слоя dy. H равномерность распределения напряжений и деформаций в слое мож1 учесть, приближенно приняв, что в направлении х напряжения в арм туре и связующем одинаковы, а деформации различны, а в направленш у и z деформации в связующем и арматуре одинаковы, а напряжет различны. При таком допущении можно записать следующую CHCTCN уравнений:

Civil = C7;vc = CT.V; Огс ( 1 — Ц;/) + ОГгаЦу = Gz', Gyc ( 1 — Pjy ) + ОуаЦу = 0 ‘,

t.vr ( 1—(.1//) + e.va(.lj/ = K.V-; Ёга = е2С= е2; b'yu —Еус = Еу,

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]