Асинхронный двигатель с фазным ротором

36. Магнитное напряжение цепи на два полюса (А)

Fц = Fδ + Fz1 +Fz2 + Fa + Fj .

37. Коэффициент насыщения магнитной цепи двигателя

kµ = Fц . Fδ

38. Намагничивающий ток

Намагничивающий ток в относительных единицах

Iµ* = Iµ .

Iном

3.РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ

39.Активное сопротивление обмотки статора (Ом)

r1 = kRρv qL1 а,

эф1

где kR = 1; ρ115 = 10–6/41 Ом·м; qэф1, м2; а.

Для всыпной обмотки статора

L1 = W1 lcp1;

lcp1 = 2(lп1 + lл1);

lп1 = l1(2);

lл1 = kл bкт + 2В,

31

40. Вылет лобовых частей обмотки статора (мм)

lвыл = kвыл bкт + В,

где kл и kвыл выбираются по табл. 9.

41. Активное сопротивление обмотки ротора (Ом)

ширина меди катушки в лобовой части, м; S – допустимое расстояние между медью проводников соседних катушек, м (рис. 11); tz2 –

зубцовое деление, м. S и B принимаются по табл. 10.

32

42. Вылет лобовых частей обмотки ротора

lвыл = kвыл bкт2 + B + 0,5hп2,

где kвыл = 0,5kл2m; bкт2, В, kл2 и m – по п. 41 расчета.

4. ИНДУКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОБМОТКИ СТАТОРА

43. Магнитные проводимости определяются по табл. 11.

Таблица 11

Расчетные формулы для определения коэффициентов магнитной проводимости пазового рассеяния обмоток статора

и фазного ротора асинхронных двигателей

34

Рис. 12. К расчету коэффициентов магнитной проводимости пазового рассеяния фазных обмоток: а–е – обмотки статора; ж–и – обмотки фазного ротора

44. λд =12tδz1kδ ξ ,

где ξ = k′′ q2 +2kβ′ −k02 (1+∆z), при β < 1 ( k′′ – по рис. 13, в; ∆z – по

36

5. ИНДУКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОБМОТКИ РОТОРА

46. Коэффициенты магнитной проводимости определяются по табл. 11.

(по рис. 10, б и 12, ж с учетом данных табл. 11: h0, мм; hк, мм; h1,

мм; h2, мм; hш, мм; bш, мм; bп, мм; kβ; kβ′ ), где kβ = 1; kβ′ = 0,25 (1+3β). 47. Коэффициент лобового рассеяния

где ν12 из п. 41 расчета;

x2′ = х2′I1ном .

U1 ном

37

6.РАСЧЕТ ПОТЕРЬ

50.Основные потери в стали статоров асинхронных машин определяют по следующей формуле:

где р1,0 – удельные потери (табл. 12 и П4) при индукции 1 Тл и час-

50

тоте перемагничивания 50 Гц; β – показатель степени, учитывающий зависимость потерь в стали от частоты перемагничивания; для большинства электротехнических сталей β = 1,3...1,5; kд а и kд z –

коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участков магнитопровода и технологических факторов. Для машин мощностью меньше

ция в ярме и средняя индукция в зубцах статора, Тл; ma , mz1 – масса стали ярма и зубцов статора, кг:

ma = π(Da −ha )halс1kc1 γc ; mz1 = hz1bz1cpZ1lс1kc1 γc ;

ha – высота ярма статора, м:

ha = 0,5(Da −D) −hп1 ;

hz1 – расчетная высота зубца статора, м; bz1cp – средняя ширина зубца статора, м:

= 7,8·103 кг/м3.

38

Таблица 12

Удельные потери в стали, Вт/кг, толщиной 0,5 мм при индукции В = 1 Тл и частоте перемагничивания f = 50 Гц

аб

Рис. 14. К расчету поверхностных потерь в асинхронных машинах:

39

52. Пульсирующие потери

где γ1 из п. 30 расчета; Bz2cp из п. 32 расчета.

53. Рст.доб = Pпов1 + Рпул1 + Рпов2 + Рпул2; Pпов1 = 0;

Рпул1 = 0;

Рст = Рст.осн + Рст.доб.

54. Механические потери (Вт)

Рмех = 1,2 · 2рτ3 (nk + 11) · 103,

где nk – число радиальных вентиляционных каналов.

55. Ртр.щ = kтрρщSщ vк,

где kтр = 0,15…0,17.

По табл. П17 выбираем щетки МГ, для которых ρщ, кПа; Jш.доп,

А/см2; vк.доп, м/с; ∆Uщ, В.

56. Площадь щеток на одно кольцо (см2)

Sщ′ = I2 ; Jщ

принимаем Lщ (мм), bщ (мм); число щеток на одно кольцо

nщ = Sщ′ , bщLщ

где Lщ, bщ – длина и ширина щетки.

40