Расчет стержневой конструкции на изгиб и устойчивость (90
..pdf(2.3), зависит от гибкости, которая в свою очередь зависит и от размеров попе-
речного сечения стержня. Поэтому в этом случае для решения задачи использует-
ся метод последовательных приближений. В первом приближении задается вели-
чина коэффициента ϕ (рекомендуется принимать ϕ1 = 0.5 ). Из условия устойчи-
вости (2.3) определяется площадь
A ³ |
F |
|
ϕ [σ ] . |
(2.4) |
Затем последовательно вычисляются размеры поперечного сечения стержня, ми-
нимальные момент инерции Imin, радиус инерции imin и гибкость стержня λ = μlc .
imin
Здесь μ - коэффициент приведенной длины, lc – длина стержня. По полученному
из таблицы 1 значению λ |
|
|
|
′ |
находят соответствующее значение ϕ =ϕ1 . |
||||
Если разница между ϕ1 |
′ |
получается достаточно большой, то следует |
||
и ϕ1 |
||||
повторить вычисление, задавшись новым значением ϕ2 |
||||
ϕ2 |
= |
ϕ + ϕ ′ |
|
|
1 |
1 . |
|
||
|
|
|
2 |
|
Расчеты по указанной схеме повторяются до тех пор, пока различие между за-
данным значением ϕ и полученным из таблицы не будет превышать пяти про-
центов. Например, если для к-го приближения выполнится неравенство
|
′ |
− ϕk | |
|
η = |
|ϕk |
×100% < 5% . |
|
|
|
||
ϕ |
ϕk |
||
|
|
Коэффициент ηϕ называется коэффициентом сходимости по ϕ . Следовательно,
для прекращения |
расчетов необходимо, чтобы выполнилось неравенство |
ηϕ < 5% . |
|
3. |
Расчет балки на прочность |
Для расчета балки на прочность строится эпюра изгибающего момента М и
определяется опасное сечение, в котором M=Mmax.
Используется условие прочности
11
|
σ max |
|
= |
|
|
M max |
|
|
≤[σ ] , |
(3.1) |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
W |
|
из которого находится момент сопротивления поперечного сечения балки W. По значению момента сопротивления W из таблицы сортамента подбирается номер двутавра.
4.Порядок выполнения работы
|
|
|
|
|
Рассмотрим порядок определения размеров по- |
|
|
|
q |
|
перечных сечений балки и стойки для системы, пока- |
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
|
|
|
3l |
l |
занной на рис.4, при следующих исходных данных: |
|
|
||||
|
|
|
|
lc |
длина балки l=1м; длина стойки lс=1.2м; величина |
|
С равномерно |
распределенной нагрузки |
q=30кН/м; |
||
|
|
с=0.9; Е=2 105МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Как |
следует из |
задания к |
расчетно- |
Рис. 4 |
|
проектировочной работе, |
поперечные размеры балки |
||
|
|
следует находить из условия прочности, а размеры стойки – из условия устойчи-
вости.
Решение задачи
Данная система является один раз статически неопределимой, т.к. на систе-
му наложены четыре связи, одна связь является дополнительной. Разбиваем ба-
лочно-стержневую систему на две части (рис.5). Действие частей друг на друга заменяем неизвестной силой X. Рассмотрим верхнюю балочную часть. Приведен-
ная на рис.5 система является эквивалентной системой.
Каноническое уравнение метода сил получается из условия, что прогиб бал-
ки в точке В равен величине уменьшения длины стойки:
δ11 X + δ1F = lc , |
(4.1) |
||
где δ11 - прогиб сечения В от действия единичной силы |
|
= 1, δ1 F |
- прогиб сече- |
X |
ния В от действия внешних нагрузок, lc - величина сжатия стойки. Указанные величины определяются с помощью интегралов Мора (1.3):
12
|
q |
|
а) |
А |
В |
|
3l |
l Х |
б) |
|
Х |
|
В |
|
|
|
lc
С
Рис. 5
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
a) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3l |
|
|
|
x2 |
l |
x1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1 |
|||
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х2 |
|
х1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
x1 |
|
|
Х |
|||||||||||||
|
69,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
г) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
QкН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20,6 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27,7 |
|
|
20,6 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
д) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
MкНּм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
52,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
δ11 = ∫ |
M |
1 |
M |
1 |
ds , δiF |
= ∫ |
M F |
M |
1 |
|
ds . |
|
|
(4.2) |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
l |
EI |
|
|
|
l |
|
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Здесь M F - изгибающий момент от действия внешних нагрузок (рис.6а), |
M |
1 - из- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1 (рис.6б). Выражения для |
||||||||||||||
гибающий момент от действия единичной силы |
X |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
этих моментов записываются по участкам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
Участок I ( 0 ≤ x1 ≤ l ): M F = 0, |
|
|
|
1 = |
|
|
|
x1 = x1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
M |
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Участок II ( 0 ≤ x2 ≤ 3l ): M F |
= −q |
x22 |
|
, |
|
|
1 = |
|
(l + x2 ) = l + x2 . |
||||||||||||||||||||||||||
|
M |
X |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13
Подставляя моменты в интегралы (4.2), имеем
|
|
1 |
l |
|
|
3l |
|
|
|
|
64 l |
3 |
|
|
|
||
δ11 = |
∫ x12dx1 + ∫ |
(l + x2 )2 dx2 |
= |
|
, |
|
|
||||||||||
EI |
3EI |
|
|
||||||||||||||
|
|
0 |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
δ1F |
= |
1 |
|
3l |
− q |
x2 |
|
|
= − |
117 ql 4 |
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
. |
(4.3) |
||||||||||
EI |
|
∫ |
2 |
(l + x2 )dx2 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
8EI |
|
Величина сжатия стойки определяется из закона Гука при растяжении-
сжатии стержня:
|
l |
c |
= − |
|
X lc |
, |
|
|
(4.4) |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
E Ac |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где Aс – площадь поперечного сечения стойки. |
|
||||||||||||
Подставляя формулы (4.3), (4.4) в (4.1), получаем |
|
||||||||||||
|
64l 3 |
|
l |
c |
|
|
117 ql 4 |
|
|||||
|
|
|
|
+ |
|
|
|
X = |
|
. |
(4.5) |
||
|
|
|
|
EA |
|
||||||||
|
3EI |
|
|
8EI |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
В коэффициенты уравнения (4.5) входят неизвестные величины: площадь
поперечного сечения стойки Aс и момент инерции поперечного сечения балки I.
Причем Aс следует определять из условия устойчивости стойки, момент инерции
I – из условия прочности балки.
Для решения задачи используем метод последовательных приближений.
Задачи изгиба балки и устойчивости |
стойки решаются раздельно. Используется |
||
следующая схема: |
|
|
|
1. Полагается |
lc |
= 0 (т.е. |
считается, что стойка абсолютно жест- |
|
EAc
кая: lc = 0 ) и из уравнения (4.5) находится X = X1 .
1.Для полученного значения Х из условия прочности балки определяется номер двутавра и соответствующий этому номеру момент инерции I.
2.Из условия устойчивости определяются размеры поперечного сечения стойки и вычисляется площадь Aс.
3.Подставляя найденные значения I и Aс в уравнение (4.5), определяется
уточненное значение силы |
′ |
X = X1 . |
14
4. Вычисляется процент расхождения между |
′ |
|
|||||
X1 и X1 (коэффициент схо- |
|||||||
димости по Х): |
|
|
|
|
|
||
|
′ |
|
|
|
|
|
|
η X = |
| X 1 − X 1 | |
×100% . |
|
|
|
||
|
|
|
|||||
|
X 1 |
|
|
|
|
|
|
Если коэффициент сходимости больше 1%, то полагается |
′ |
||||||
X1 = X1 и расче- |
|||||||
ты повторяются, начиная с пункта 2. |
|
|
|||||
Далее представлены вычисления для рассматриваемого примера по описан- |
|||||||
ной схеме. |
|
|
|
|
|
||
1. В первом приближении, полагая lc = 0 , из формулы (4.5) определяем зна- |
|||||||
чение силы Х: |
|
|
|
|
|
||
X = X1 = - δ1F |
= |
351ql |
= 20.6кН |
|
|
||
|
|
|
|||||
|
δ11 |
512 |
|
|
|
2.Подбор сечения балки.
Для эквивалентной системы (рис.6в) определяются поперечная сила и изги-
бающий момент:
Участок I ( 0 ≤ x1 ≤ l ):
Q = − X = −20.6 кН,
M = X x1 , M (0) = 0, M (l) = 20.6кН × м .
Участок II ( 0 ≤ x2 ≤ 3l ):
Q = q x2 − X , Q(0) = −20.6 кН, Q(3l) = 69.4 кН ,
M = X (l + x2 ) - q |
x22 |
, |
M (0) = 20.6 кН × м, M (3l) = -52.6 кН × м . |
|
|||
2 |
|
|
|
Определяется координата |
x2* , для которой M ( x2 ) = M max . Из условия |
Q = q x2 - X = 0 находим x2 = X = 0.67м. Подставляя, имеем M (x2 ) = 27.7 кН . q
Эпюры Q и M представлены на рис.6г, 6д.
В опасном сечении (в заделке) Mmax=-52.6кН·м. Из условия прочности на изгиб (4.1) определяем момент сопротивления поперечного сечения балки:
W ³ |
|
M max |
|
= |
52.6 ×103 |
= 3.29 ×10 |
− 4 |
м |
3 |
= 329см |
3 |
. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
[σ ] |
|
160 ×106 |
|
|
|
15
Из таблицы сортамента выбирается двутавр №25, у которого
W=317см3, I =3800см4.
3.Подбор сечения стойки.
Стойка ВС (рис.4) находится в состоянии сжатия и может потерять устой-
чивость. Для определения ее поперечных размеров проведем расчет на устойчи-
вость методом последовательных приближений.
В первом приближении принимаем ϕ = ϕ1 = 0.5. Из условия устойчивости
(2.4) определяется площадь поперечного сечения стойки
A = |
X1 |
|
= |
20.6 ×103 |
= 2.58 ×10− 4 м2 = 2.58см2 . |
|
|
|
|||||
c |
ϕ1 |
[σ ] |
|
0.5×160 ×106 |
|
|
|
|
|
Учитывая, |
что площадь кольцевого сечения |
вычисляется |
по |
формуле |
|||||||||
A = πD2 (1 - c2 )/ 4 , находим внешний радиус кольца |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 Ac |
4 ×2.58 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
D = |
|
π (1 - c2 ) = |
3.14(1 - 0.92 ) = 4.16см. |
λ = μ lc , где |
|
|
|
|
|
|
|||
Гибкость стойки подсчитывается по формуле |
imin |
= |
|
Imin |
- |
||||||||
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
imin |
|
|
|
Ac |
минимальный момент инерции сечения. Для шарнирно закрепленной стойки Момент инерции кольцевого сечения определяется по формуле
Imin |
= |
πD4 (1 - c4 ) |
С |
учетом |
|
приведенных |
формул |
получаем |
||||||
|
64 |
. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
imin |
= |
D |
1 + c2 |
|
= 1.4см, гибкость стойки λ = 86 . |
|
|
|||||||
|
4 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Из таблицы 2 для Ст.3 по найденной величине λ |
|
′ |
||||||||||
|
|
определяем ϕ1 = 0.714 . |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
| |
|
|
|
Коэффициент сходимости η |
|
= |
|ϕ1 − ϕ1 |
100% = 43% . Различие между заданным |
||||||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ϕ |
|
ϕ1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значением и полученным из таблицы больше 5%, что недопустимо.
Проводим расчет во втором приближении. Для коэффициента ϕ задаем но-
вое значение: ϕ = ϕ2 = |
ϕ |
|
+ ϕ ′ |
= 0.607 . |
Повторяя расчеты, определяем: |
|
1 |
1 |
|||
|
|
|
2 |
|
|
16
A = 2.12см2 , |
D = 3.78см, i |
min |
= 1.27см, λ = 94 . |
Из |
таблицы |
2 |
находим |
|||||||
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ϕ2 = 0.654 . Коэффициент сходимости ηϕ = 7.7% > 5% . |
|
|
|
|
|
|||||||||
В |
третьем |
приближении: |
ϕ |
3 |
= 0.631, |
A = 2.04см2 |
, |
D = 3.7см, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
imin = 1.24см, |
|
′ |
|
|
Коэффициент |
сходимости |
ηϕ = 0.6% < 5% . |
|||||||
λ = 97 , ϕ3 = 0.627 . |
||||||||||||||
Следовательно, итерационный процесс по ϕ можно закончить. |
|
|
|
|||||||||||
В |
качестве |
окончательных |
значений принимаем |
|
′ |
|
|
диаметр |
||||||
ϕ = ϕ3 = 0.627 , |
||||||||||||||
стойки |
D = 3.7см . При этом напряжение в стойке σ = |
X1 |
= 101МПа , допускае- |
|||||||||||
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ac |
|
|
|
мое напряжение на устойчивость [σ ]у |
= ϕ [σ ]= 100МПа . Коэффициент перена- |
||||||||||||||
пряженности η = |
|
|
σ - [σ c ]у |
|
|
100% = 1% . |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
σ |
[σ c ]у |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
4. |
Подставляя найденные значения I |
и Aс в уравнение (4.5), определяем |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
уточненное значение силы X = X1 : |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
X ¢ = |
lc − δ1F = 20.3кН . |
|
|
|
|
||||||||
|
1 |
|
|
|
|
δ11 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5. |
Сравнивая |
|
′ |
|
|
|
|
||||||||
X1 с первоначальным значением силы X1 , получаем |
|||||||||||||||
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ηX = |
| X1 − X1 | |
×100% = 1.5% > 1% |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
X1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Следовательно, |
точность вычисления значение силы X недостаточна, не- |
||||||||||||||
обходимо рассмотреть второе приближение. |
|
|
|
||||||||||||
За |
начальное |
значение силы X во |
втором |
приближении |
принимаем |
||||||||||
′ |
=20.3кН и проводим вычисления, начиная с пункта 2. |
|
|||||||||||||
X 2 = X1 |
|
||||||||||||||
В |
результате |
|
получаем: |
максимальный |
изгибающий |
момент |
M max = − 53.8кНм, момент сопротивления Wx ³ 336см3 . Из таблицы сортамента выбирается двутавр №27, для которого WxT =371см3, I xT =5010см4.
После расчета на устойчивость находим D=3.69см, ϕ = 0.625 .
17
Из решения статически неопределимой задачи имеем |
X |
′ |
=20.3кН, |
т.е. |
2 |
ηX = 0 . Следовательно, второе приближение дает искомое решение задачи.
Окончательный ответ: для балки выбирается двутавр №27, диаметр стойки
D=3.69см.
5. Проверка результатов расчетов
Компьютерная проверка результатов расчета проводится с помощью про-
граммы «Balster». Порядок ввода данных, работы с программой, обработки ре-
зультатов приводится в пункте меню «Help» программы. Проверка результатов на компьютере проводится поэтапно. Для каждого этапа результаты проверки выво-
дятся на печать только в случае правильного решения соответствующей задачи. В
случае, если правильное решение задачи получается в первом приближении для всех этапов, то последующие результаты выводятся полностью без проверки.
Для входа в программу следует открыть файл «Balster» и выполнить опера-
ции в следующей последовательности. 1. Ввод данных.
Войти в пункт меню «Открыть исходный файл», ввести новые данные или внести изменения в существующий файл данных.
Данные могут быть как вещественными, так и целыми числами. Серым цветом отмечены вещественные числа (вводятся с точкой), белым – целые.
Все размеры и координаты точек задаются в метрах. Координаты точек закрепления балки и соединения балки со стойкой отсчитываются от левого конца балки.
Размерность сосредоточенных сил – « кН». Сила считается положитель-
ной, если она направлена вниз. Размерность моментов - «кН*м». Момент счита-
ется положительным, если он направлен по часовой стрелке. Размерность рас-
пределенной нагрузки -«кН/м».Эти нагрузки вводятся со знаком плюс, если они направлены вниз.
Проверяемые данные вводятся для первого приближения по силе Х. Диаметр стойки задается в сантиметрах, момент сопротивления балки – см3.
18
2. Создание файла данных.
После ввода данных или внесения изменений в существующий файл необхо-
димо создать текстовый файл (пункт меню «Запись данных в текстовый файл»).
Файл данных должен находиться в той же папке, что и файл «Balster». 3. Запуск программы на решение.
Для запуска программы на решение задачи следует нажать на кнопку «Вы-
полнить». При этом появится диалоговое окно (черное). При первом запросе нуж-
но ввести имя файла данных. При втором запросе - задать имя выходного файла
(файл результатов). При этом не допускается задавать имя файла, которое уже есть в данной папке. В выходном файле будут результаты расчетов.
4. Просмотр результатов расчета.
Для просмотра данных расчета нужно войти в пункт меню «Просмотр ре-
зультатов» и найти свой файл результатов.
Библиографический список
1.Феодосьев В.И. Сопротивление материалов: - М.: Изд-во МГТУ им.
Н.Э.Баумана, 1999. – 592 с.
2.Саргсян А.Е. Сопротивление материалов, теории упругости и пластично-
сти. Основы теории с примерами расчетов: Учебник для вузов.– М. Высшая школа, 2000. - 286с.
3.Энергетические методы определения перемещений стержневых систем:
Методические указания к самостоятельной работе студентов/ Сост. М.Н.
Серазутдинов, С.Г. Мухамбетжанов; Казан. гос. технол. ун-т.- Казань,2004.- 52с.
19