Выбор генераторного токопровода

Критерий выбора	Условие проверки
По условиям нормального режима	Uн ≥ Uгн Iн ≥ Iр.утж
По электродинамической стойкости	iдин ≥ iудс

где

I_р.утж =

i_удс рассчитывается через I_пос;

i_удс = к_удс I_п0с;

к_удс = 1,85;

I_пос определяется через разность токов КЗ от системы и генератора:

I_пос = I_по – I_пог ;

I_по – дан в задании (прямо или косвенно, через Хэ)

I_пог = 1,1 ∙ I_ном.г / X”_d

Выбор отпайки от генераторного токопровода к тсн

Завод-изготовитель координирует параметры отпайки к ТСН с параметрами генераторного токопровода.

Отпайка к ТСН рассчитана:

• на меньший рабочий ток;

• на больший ток КЗ

При этом параметры отпайки в справочнике не задаются. Считается, что после выбора основного генераторного токопровода автоматически выполняются условия выбора отпайки.

Отличия по условиям выбора:

1) I_р.утж =

2) Вместо i_удс используется полный ток i_уд;

i_уд рассчитывается через сумму ударных токов:

i_уд = i_удс + i_удг;

i_удг = к_удг I_п0г;

к_удг = 1,95

Эта проверка выполняется формально, т.к. в справочнике нет параметров данного участка.

21. Выбор токопровода от рабочего тсн на напряжении 6,3 (10,5) кВ

• Данный токопровод выполняется пофазно экранированными или в общем экране, внутри которого могут присутствовать междуфазные перегородки.

ТЗК(Р) – токопровод закрытый в круглой оболочке,

Р – наличие разделительных междуфазных перегородок.

• Кожух (экран) выполняется из стали или алюминия.

• Токоведущие шины имеют двутавровое или прямоугольное сечение и располагаются друг относительно друга по треугольнику либо по горизонтали.

Токопроводы тзк и тзкр

ТЗК ТЗКР

Выбор токопровода от рабочего тсн на напряжение 6,3 (10,5) кВ

Критерий выбора	Условие проверки
По условиям нормального режима	Uн ≥ Uср Iн ≥ Iр.утж
По электродинамической стойкости	iдин ≥ iудс

где

I_р.утж =

22. Выбор магистрали резервного питания 6,3 (10,5) кВ

• Резервное электроснабжение секций СН может осуществляться комплектным экранированным токопроводом, методика выбора которого изложена выше.

• Магистраль резервного питания имеет достаточно большую длину, что накладывает определенные ограничения на удельное сопротивление токоведущих частей с точки зрения условий пуска и самозапуска электродвигателей СН.

• Комплектные токопроводы обладают высоким удельным сопротивлением (х_уд = 0,16 – 0,23 Ом/км).

• Уменьшить сопротивление МРП можно за счет выполнения их наиболее протяженных участков между энергоблоками кабельными линиями, удельное индуктивное сопротивление которых в десятки раз меньше, чем у экранированных токопроводов на тот же ток.

• Например, при использовании РТСН мощностью 63 МВА удельное индуктивное сопротивление пучка из 13 параллельных алюминиевых кабелей сечением по 240 мм² с длительно допустимым током I_дд = 13∙340 = 4420 А составляет Х_уд = 0,129/13 = 0,01 Ом/км.

• В случае применения в качестве МРП кабельных пучков необходимо проверять условия термической стойкости и невозгораемости кабелей.

Резервирование СН АЭС с использованием четырех секционированных МРП-6 кВ и одного ввода резервного питания на каждую из секций СН нормальной эксплуатации от одной из четырех МРП-6 кВ

Резервирование СН АЭС с использованием четырех секционированных МРП-6 кВ и одного ввода резервного питания на каждую из секций СН нормальной эксплуатации от одной из четырех МРП-6 кВ (наиболее протяженные линии МРП выполнены кабельными пучками)

Резервирование СН АЭС с использованием восьми несекционированных МРП и двух вводов резервного питания на каждую из секций СН нормальной эксплуатации от двух из восьми МРП

Резервирование СН АЭС с использованием восьми несекционированных МРП и двух вводов резервного питания на каждую из секций нормальной эксплуатации от двух из восьми МРП (использование кабельных пучков на наиболее протяженных участках МРП)

Резервирование СН АЭС с прокладкой четырех несекционированных МРП-6 кВ с двумя вводами на каждую секцию СН нормальной эксплуатации от двух из четырех МРП

Резервирование СН АЭС кабельными пучками между блоками и перемычками между секциями СН в пределах одного энергоблока экранированными токопроводами

23. Определение температуры нагрева жил кабелей СН током короткого замыкания

Постановка задачи

Исходные данные:

- тепловые импульсы;

- сечение кабеля;

- материал жил кабелей;

- материал изоляции кабеля;

- температура окружающей среды

Рассчитать конечную температуру нагрева кабеля за время существования КЗ.

Сделать вывод о допустимости данной температуры с точки зрения ТС и НВ.

Решение

Составим уравнение теплового баланса:

Джоулево тепло = Тепло на нагрев

Учтем то факт, что удельное активное сопротивление увеличивается при нагреве:

Д ля удобства примем θ₀ = 0

Получили дифференциальное уравнение с разделяющимися переменными.

П о определению интеграл слева представляет собой тепловой импульс

Р асчет конечной температуры нагрева жил кабеля

пропитанная бумажная изоляция: θдд = 80С

пластмассовая изоляция: θдд = 70С

и золяция из вулканизированного п/э: θдд = 90С

b = 19,58 для меди

b = 45,65 для алюминия

В = I²_пос(t_откл + 0,02) + (0,3I_пос·I_{по АД} + 0,1I ²_{по АД})·t_откл

Номограмма для определения температуры кабеля при КЗ

24. Проверка кабельных линий СН на термическую стойкость и невозгораемость при КЗ

Аббревиатуры кабелей с бумажной изоляцией

1		Изоляция	Пропитана вязким составом
	Ц		Пропитана нестекающим составом
2		Жила	Медь
	А		Алюминий
3	С	Оболочка	Свинец
	А		Алюминий
4	Б	Защитный покров	Подушка, броня из стальных лент, наружный покров
	н		Подушка, броня из стальных лент, негорючий наружный покров
	л(2л)		В подушке имеются полиэтиленовые ленты, упрочняющие подушку и защищающие от коррозии свинцовую оболочку
	в(п)		В подушке имеется шланг из ПВХ (ПЭ)
	Шв(Шп)		Наружный шланг из ПВХ (ПЭ)
	У		Усиленное исполнение
	К		Броня из круглых оцинкованных стальных проволок, поверх которых наложен антикоррозионный покров
	О		Отдельные металлические оболочки поверх каждой фазы
	П		Броня из оцинкованных плоских проволок, поверх которых наложен антикоррозионный покров
	Г		Без наружного покрова