Учебное пособие 489
.pdfНапряженное состояние в точке упругого пространства, условно изображено на рис. 1.1.
Величины напряжений |
x , |
y , z , |
xy yx , |
yz zy , |
zx xz заданы в табл. |
6 |
в МПа. |
В первой |
строке |
таблицы находятся обозначения параметров. Величины К, L или M в последней строке таблицы определяют номера строк, в которых находятся величины
Рис. 1.1 |
соответствующих напряжений. |
|
Требуется определить: |
Главные напряжения.
Положения (направляющие косинусы) главных площадок.
1.5. Задача № 4
Расчет на прочность и жесткость вала при сложном деформировании
Рис. 1.2
На рис. 1.2 представлены основные схемы промежуточных валов механических передач с установленными на них зубчатыми колесами с диаметрами d1 и d2 . Каждое из колес может быть цилиндрическим прямозубым или косозубым, коническим, червячным, что определяется наличием или отсутствием осевых сил в зацеплении колес Fa1 и Fa2 .
На рис. 1.2 обозначено:
K1 и K2 - точки зацепления 1- го и 2- го колес с колесами предыдущей и
11
Таблица 7
№п/п |
M |
|
Ft1 |
Fa1 |
Fr1 |
Ft2 |
Fa2 |
Fr2 |
L1 |
L2 |
L2 |
0 |
2000 |
245 |
125 |
100 |
60 |
300 |
0 |
109 |
8 |
12 |
30 |
1 |
500 |
35 |
100 |
80 |
36 |
250 |
130 |
50 |
5 |
8 |
10 |
2 |
600 |
120 |
80 |
40 |
30 |
120 |
0 |
45 |
5 |
15 |
5 |
3 |
700 |
180 |
100 |
0 |
38 |
220 |
50 |
80 |
5 |
5 |
10 |
4 |
800 |
0 |
100 |
60 |
12 |
180 |
0 |
66 |
5 |
5 |
15 |
5 |
900 |
50 |
120 |
80 |
4 |
200 |
-80 |
75 |
10 |
10 |
15 |
6 |
1000 |
0 |
120 |
0 |
44 |
250 |
0 |
92 |
8 |
5 |
12 |
7 |
1500 |
35 |
130 |
-120 |
28 |
230 |
0 |
84 |
5 |
20 |
5 |
8 |
2000 |
260 |
125 |
50 |
65 |
300 |
-100 |
115 |
10 |
30 |
10 |
9 |
2500 |
140 |
100 |
70 |
40 |
250 |
0 |
90 |
12 |
20 |
18 |
10 |
3000 |
105 |
80 |
-50 |
32 |
170 |
80 |
72 |
30 |
12 |
20 |
11 |
3500 |
200 |
180 |
0 |
66 |
300 |
90 |
110 |
10 |
10 |
10 |
12 |
4000 |
320 |
200 |
0 |
74 |
420 |
70 |
162 |
10 |
18 |
5 |
13 |
500 |
0 |
100 |
0 |
38 |
250 |
-50 |
100 |
3 |
5 |
8 |
14 |
600 |
15 |
80 |
30 |
25 |
120 |
-30 |
48 |
4 |
4 |
15 |
15 |
700 |
300 |
100 |
-50 |
45 |
220 |
80 |
82 |
8 |
10 |
8 |
16 |
800 |
180 |
100 |
0 |
38 |
180 |
120 |
68 |
6 |
8 |
10 |
17 |
900 |
90 |
120 |
20 |
52 |
200 |
0 |
72 |
5 |
8 |
15 |
18 |
100 |
45 |
120 |
40 |
48 |
250 |
-10 |
92 |
8 |
8 |
8 |
19 |
1500 |
36 |
130 |
0 |
48 |
230 |
-30 |
86 |
5 |
5 |
15 |
20 |
2000 |
245 |
125 |
100 |
60 |
300 |
0 |
109 |
8 |
12 |
30 |
21 |
2500 |
0 |
100 |
70 |
30 |
250 |
100 |
30 |
8 |
18 |
20 |
22 |
3000 |
35 |
80 |
45 |
38 |
120 |
-10 |
4 |
8 |
15 |
25 |
23 |
3500 |
260 |
100 |
0 |
36,4 |
200 |
30 |
103 |
15 |
25 |
10 |
24 |
4000 |
140 |
100 |
60 |
12 |
180 |
0 |
65,5 |
10 |
25 |
15 |
25 |
500 |
105 |
120 |
80 |
10 |
200 |
-50 |
65 |
5 |
5 |
15 |
26 |
600 |
200 |
120 |
0 |
43,7 |
180 |
0 |
65,5 |
8 |
5 |
12 |
27 |
700 |
320 |
130 |
-20 |
51 |
230 |
0 |
83,7 |
10 |
20 |
5 |
28 |
2500 |
245 |
125 |
100 |
60 |
300 |
0 |
109 |
8 |
12 |
30 |
29 |
2000 |
35 |
130 |
-120 |
28 |
230 |
0 |
84 |
5 |
20 |
5 |
30 |
2000 |
140 |
100 |
70 |
40 |
250 |
0 |
90 |
12 |
20 |
18 |
последующей ступеней передачи; - угол поворота точки K2 относительно точки K1 вокруг оси вала; Ft1 и Ft2 - окружные силы, приложенные к зубчатым колесам 1 и 2 в точках зацепления K1 и K2 и направленные по касательным к окружностям, проходящим через эти точки ; Fr1 и Fr2 - радиальные силы в зацеплениях колес, линии действия которых проходят через точки K1 и K2 перпендикулярно оси вала; Fa1 и Fa2 - осевые
12
силы в зацеплениях колес, проходящие через точки K1 и K2 и направленные параллельно оси вала.
Номер варианта исходных данных к этой задаче (табл. 7) равен сумме трех последних цифр номера зачетной книжки студента-K , L , M .
Номер I схемы нагружения вала определяется по формуле если M - четное число. В противном случае I 0,5(M 1) 1.
Если число L нечетное, то направления окружных сил на схеме нагружения вала (рис. 1.2) изменяются на противоположные. Если число K нечетное, то направления осевых сил на схеме нагружения вала (рис. 1.2) изменяются на противоположные.
В табл. 7 силы даны в Ньютонах, момент в Н*мм, угол в градусах, длины участков – в мм.
Во всех вариантах расположения колес принять, что M Ft1d1 Ft2d2 – вращающий момент, передаваемый зубчатыми колесами; d1 и d2 - диаметры зубчатых колес, которые рассчитываются из условия равномерного вращения вала, которое может быть только при силовом равновесии вала; L1, L2 , L3 - расстояния между опорами и местами установки зубчатых колес.
Всоответствии с вариантом задания произвести расчет вала на прочность
ижесткость.
1.5.1.Порядок расчета вала
1.Из условия равномерного вращения вала определить диаметры зубчатых колес d1 и d2 .
2.Изобразить в масштабе схему нагружения вала.
3.Изобразить схему нагружения вала после приведения сил в граничные точки оси вала.
4.Определить реакции опор вала во взаимно ортогональных плоскостях, указанных на схеме нагружения вала.
5.Рассчитать изгибающие и крутящие моменты в сечениях вала, построить эпюры изгибающих и крутящих моментов.
6.Рассчитать диаметры вала на прочность по эквивалентным напряжениям (приведенному моменту M* ) в наиболее опасных сечениях вала.
Опасным сечением вала считать то, в котором приведенный момент нагрузки на вал максимален.
7. Рассчитать вал на жесткость при кручении.
1.5.2. Расчет на прочность
При одновременном действии крутящего Mk и изгибающего Mi моментов расчет вала ведут по эквивалентному моменту в сечении M* =Mi2 0,75Mk2 , где
Mi Mx2 My2 - суммарный изгибающий момент в сечении вала.
Опасным сечением вала считать сечение, в котором приведенный момент
13
нагрузки на вал максимален.
Диаметр вала определяется по формуле
d 3 32M* ,
где = 50 МПа - допускаемое нормальное напряжение материала вала.
Если участок вала действует только крутящий момент Mk , то его диаметр можно определить из условия прочности на кручение:
d 3 |
16Mk |
, |
|
где = 0,5 - допускаемое касательное напряжение материала вала.
1.5.3.Расчет на жесткость
Сцелью уменьшения мертвого хода деталей, закрепленных на валу, в точных и силовых механизмах за счет упругости крутильная жесткость валов ограничивается допускаемым углом закручивания .
Условие жесткости вала на кручение имеет вид
max ,
где - допустимая величина угла закручивания вала на рабочей длине L (при расчете принять = 20 угловых минут, то есть / 540 рад).
Рабочая длина вала L определяется суммированием длин участков вала, на которых крутящий момент вала отличен от нуля.
Диаметр вала на нагруженном участке определяется по формуле
d 4 32Mk L ,
G
где G 8*104 МПа – модуль сдвига материала вала.
Если условия жесткости вала не выполнено, то есть d d , то в качестве диаметра вала принимают наибольший из диаметров d и d . Полученный диаметр выражают в миллиметрах и округляют до целого числа из предпочтительного ряда размеров, в котором числа заканчиваются цифрами 0, 2, 4, 5, 6, 8.
1.6. Задача №5
Определение изгибающих моментов и поперечных сил в поперечных сечениях статически определимых балок
Для балки, схема которой приведена в табл. 8 требуется:
а) вычертить расчетную схему, указав размеры и нагрузки, выраженные через q и a;
б) вычислить опорные реакции и проверить их; в) составить аналитические выражения изменения изги-
14
бающего момента Mx |
и поперечной силы Qy на всех участках; |
г) построить эпюры изгибающих моментов Mx и поперечных сил Qy ; |
|
д) на основании |
эпюры изгибающих моментов, показать |
приблизительный вид изогнутой оси балки; е) для опасного сечения подобрать поперечное двутавровое сечение:
(ГОСТ 8239-72) при допускаемом напряжении = 200 МПа (сталь). На всех эпюрах обязательно указать числовые значения ординат в
характерных сечениях участков.
Таблица 8
Параметры расчетной схемы взять из табл. 9. В первой строке таблицы находятся обозначения параметров. Величины К, L или M в последней строке таблицы определяют номера строк, в которых находятся величины соответствующих параметров.
|
|
|
|
|
|
Таблица 9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ п/п |
№ схемы |
c/a |
P/qa |
m/qa2 |
a, |
|
q, |
|
|
|
|
|
м |
|
кН/м |
1 |
1 |
1,2 |
0,6 |
0,2 |
0,5 |
|
6 |
2 |
2 |
1,4 |
0,5 |
0,4 |
1,0 |
|
8 |
3 |
3 |
1,6 |
0,8 |
0,6 |
1,5 |
|
10 |
4 |
4 |
1,8 |
1,2 |
0,8 |
2,0 |
|
12 |
5 |
5 |
2,0 |
1,5 |
1,0 |
2,5 |
|
14 |
6 |
6 |
1,1 |
1,6 |
0,1 |
1,5 |
|
16 |
7 |
7 |
1,3 |
1,0 |
0,3 |
2,0 |
|
11 |
8 |
8 |
1,5 |
1,8 |
0,5 |
1,0 |
|
9 |
9 |
9 |
1,7 |
2,4 |
0,7 |
2,5 |
|
7 |
0 |
0 |
1,9 |
2,0 |
0,9 |
0,5 |
|
5 |
|
М |
М |
К |
М |
М |
|
L |
1.7. Задача №6
Определение перемещений статически определимых балок
Для заданной схемы балки, рассмотренной в задаче №5, из материала, имеющего модуль упругости E =2*105 МПа и момент инерции сечения балки относительно нейтральной оси Jx , определенный при решении задачи №3, методом Мора определить:
вертикальное перемещение центра сечения, в котором приложен сосредоточенный момент;
вертикальное перемещение центра сечения, в котором приложена сосредоточенная сила;
угол поворота сечения, в котором приложен сосредоточенный момент; Вычертить приближенный вид изогнутой оси балки с учетом полученных
результатов.
16
1.8. Задача № 7
Раскрытие статической неопределимости статически неопределимых балок
Превратить балку, рассмотренную в задаче №5 в статически неопределимую балку, поставив дополнительную шарнирно-подвижную опору в точке оси балки, в которой приложен изгибающий момент. Раскрыть статическую неопределимость получившейся балки в следующем порядке:
выбрать основную систему, отбросив добавленную связь. Для этой системы эпюра изгибающих моментов построена в задаче 5(грузовая эпюра).
приложив к основной системе в точке, в которой поставлена дополнительная опора единичную силу, направленную вертикально вверх и, удалив все другие нагрузки, построить эпюру изгибающих моментов в сечениях балки (единичную эпюру), вызванных этой силой.
записать для рассматриваемой балки каноническое уравнение метода сил;
определить методом Мора с использованием правил Верещагина коэффициент канонического уравнения 11 и правую часть этого уравнения 1P ,
выразив их через жесткость балки EJx и величины q и a;
решить каноническое уравнение метода сил, определив реакцию добавленной опоры;
построить суммарную эпюру изгибающих моментов в статически неопределимой балке.
1.9. Задача № 8
Расчет призматического стержня на устойчивость
Стальной стержень длиной l сжимается силой F . Схема нагружения и закрепления стержня приведены в табл. 11, а величины F и l в табл. 10. Определить размер a сечения стержня из расчета на устойчивость.
При решении задачи считать, что стержень изготовлен из пластичного материала –стали Ст. 3, для которого по строительным нормам и правилам проектирования приняты следующие характеристики: E = 2*105 МПа; T = 240 МПа; = 160 МПа; 0 = 60; пред = 100.
При использовании формулы Ф.С. Ясинского кр a0 b принять a0 = 310
МПа; b = 1,14 МПа.
Задачу решать в следующем порядке
1. Для схем нагружения с четными номерами принять величину коэффициента приведения длины стержня равной = 1, в противном случае принять = 2/3 = 0.667.
17
2.Выразить площадь, минимальный момент инерции сечения, минимальный радиус инерции сечения и гибкость стержня через размер a.
3.Для квадратного сечения
4. |
S a2 , Jmin Jx Jy |
|
a4 |
, imin |
|
Jmin |
|
|
a2 |
0,2887a . |
||||||||||||||||
|
|
|
12 |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
||||||||
5. |
Для круглого сплошного поперечного сечения с диаметром a |
|||||||||||||||||||||||||
6. |
S |
a2 |
, |
Jmin Jx Jy |
a4 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a4 4 |
|
0.25a. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
imin |
|
|
Jmin |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
64 a2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Номер |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длина |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Сила F, кН |
|
стержня |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
строки |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l,м |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
2,0 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
160 |
|
|
|
|
2,1 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
240 |
|
|
|
|
2,2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
320 |
|
|
|
|
2,3 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
400 |
|
|
|
|
2,4 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
480 |
|
|
|
|
2,3 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
560 |
|
|
|
|
2,2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
640 |
|
|
|
|
2,1 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
720 |
|
|
|
|
2,0 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
760 |
|
|
|
|
1,8 |
|
1. Для полого поперечного сечения площадь S и минимальный момент инерции Jmin определяется как разность соответствующих величин для сплошного сечения и отверстия.
2. Определить размер поперечного сечения при допускаемом напряжении (использовать метод последовательных приближений, предварительно приняв величину коэффициента = 0,5).
В качестве критерия окончания процесса последовательных приближений использовать относительное отклонение
k k 1 /( k k 1 )
коэффициента и условие 0.03 , где k -номер приближения;
После окончания процесса последовательных приближений выразить полученный размер a поперечного сечения в мм и округлить результат до целого числа.
18
Определить соответствующие округленному размеру a площадь сечения, гибкость и коэффициент .
Используя формулу Л. Эйлера для критической силы или формулу Ф.С. Ясинского для критического напряжения определить величину критической силы и коэффициента запаса устойчивости.
Таблица 11
19
При решении этой задачи нужно использовать таблицу 12 зависимостей коэффициента от гибкости стержня .
Таблица 12
|
Ст.2 |
Ст.5 |
Чугу |
Де- |
|
Ст.2 |
Ст.5 |
Чу- |
Де- |
|
Ст.3 |
|
н |
рево |
|
Ст.3 |
|
гун |
рево |
|
Ст.4 |
|
|
|
|
Ст.4 |
|
|
|
0 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
110 |
0,52 |
0,43 |
- |
0,25 |
10 |
0,99 |
0,98 |
0,97 |
0,99 |
120 |
0,45 |
0,36 |
- |
0,22 |
20 |
0,96 |
0,95 |
0,91 |
0,97 |
130 |
0,40 |
0,33 |
- |
0,18 |
30 |
0,94 |
0,92 |
0,81 |
0.93 |
140 |
0.36 |
0,29 |
- |
0,16 |
40 |
0,92 |
0,89 |
0,69 |
0,87 |
150 |
0,32 |
0,26 |
- |
0,14 |
50 |
0,89 |
0,86 |
0,57 |
0,80 |
160 |
0,29 |
0,24 |
- |
0,12 |
60 |
0,86 |
0,82 |
0,44 |
0,71 |
170 |
0,26 |
0,21 |
- |
0,11 |
70 |
0,81 |
0,76 |
0,34 |
0,60 |
180 |
0,23 |
0,19 |
- |
0,10 |
80 |
0,75 |
0,70 |
0,26 |
0,48 |
190 |
0,21 |
0,17 |
- |
0,09 |
90 |
0,69 |
0,62 |
0,10 |
0,38 |
200 |
0,19 |
0,16 |
- |
0,08 |
100 |
0,60 |
0,51 |
0.16 |
0,31 |
- |
- |
- |
- |
- |
Прочерки в этой таблице означают, стержни из соответствующего материала не могут иметь соответствующую гибкость.
При использовании формулы Ясинского использовать таблицу 13.
|
|
|
|
Таблица 13 |
|
|
|
|
|
|
|
Материал |
Предельная |
|
Коэффициенты |
|
|
|
гибкость |
|
|
|
|
|
a0 |
, МПа |
b, МПа |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Ст.2, Ст.3 |
100 |
|
310 |
1,14 |
|
Ст.5 |
100 |
|
464 |
3,26 |
|
Сталь 40 |
90 |
|
321 |
1,16 |
|
Дерево (сосна) |
80 |
|
29,3 |
0,194 |
|
20