Методическое пособие 468
.pdfQ = |
GRTст |
, |
(2.2) |
|
pст |
||||
|
||||
|
|
|
где G - массовый расход газа, кг/с;
рст,Тст -давление и температура при стандартных условиях;
R- газовая постоянная.
Сучетом зависимости (2.2) выражение (2.1) перепишем в
виде:
Q = K |
|
pн2 − pк2 |
D5 |
|
|
λ z To L |
|
||||
|
|
, |
(2.3) |
где
K = |
π |
|
Tст |
|
|
. |
|
R |
|||||||
4 |
|
||||||
|
|
pст |
Величина, существенно влияющая на пропускную способность трубопровода, - это коэффициент гидравлического сопротивления λ . Коэффициент гидравлического сопротивления зависит от величины шероховатости труб и режима течения газа в трубопроводе.
При течении среды в трубопроводах условно различают гладкостенный режим течения газа (гидравлически гладкие трубы), смешанный режим течения и режим течения при квадратичном законе сопротивления.
Коэффициент гидравлического сопротивления от трения определяет по обобщенной формуле ВНИИГаза:
9
λтр = 0,067 |
|
158 |
+ |
2k 0,2 |
|
|
Re |
|
, |
||
|
|
|
D |
где Re - число Рейнольдса;
k - эквивалентная шероховатость.
Число Рейнольдса определяется из выражения
Re = υνD ,
где υ - скорость движения среды;
D- внутренний диаметр трубы;
ν- коэффициент кинематической вязкости.
(2.4)
(2.5)
При гладкостенном режиме течения 158Re >> 2Dk формула (2.3) примет вид:
λтр = 0,067 |
|
158 |
0,2 |
0,1844 |
|
||
|
Re |
|
= |
Re |
0,2 . |
(2.6) |
|
|
|
|
|
|
|
При квадратичном законе |
сопротивления |
158 |
<< |
2k |
, |
||
Re |
D |
||||||
формула (2.3) примет вид |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
λтр = 0,067 |
|
2k 0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.7) |
|
|||
|
|
D . |
|
|
|||
|
10 |
|
|
|
|
Если принять что для новых труб k = 0,03 (по данным ВНИИГаз), то выражение (2.6) примет вид
λ |
= |
0,03817 |
(2.8) |
|
тр |
|
D |
0,2 . |
|
|
|
|
|
Для магистральных газопроводов, как правило, присущ квадратичный закон сопротивления; при неполной загрузке газопровода обусловлен режим смешанного трения. Гладкостенный режим течения (гидравлически гладкие трубы) характерен для распределительных газопроводов (малого диаметра).
Граница между смешанным (переходным) и квадратичным режимами течения определяется зависимостью
Reпер =11 |
|
D 1,5 |
|
|
|
|
|
(2.9) |
|
|
||||
|
|
2k . |
Если Re > Reпер - квадратичный закон течения, Re < Reпер -
смешанный закон течения.
Для определения давления газа на расстоянии x от начала трубопровода выведем зависимость давления в трубопроводе от координаты трубы.
В качестве исходного уравнения используем выражение (2.3). Заменяя pк на текущее значение давления р и длину трубопровода L на текущее значение координаты трассы x , выведем функциональную зависимость p = f (x) :
Q = K |
|
pн2 |
− p2 |
D5 |
|
|
|
|
|
(2.10) |
|||||
λ z T x |
|||||||
|
|
. |
|||||
|
|
|
11 |
|
|
|
Преобразуя (2.10), получим
pн2 − p2 |
= x |
Q2 |
λ z T |
|
|
|
K 2 D5 . |
(2.11) |
|||||
|
|
Обозначим через константу С постоянные величины в выражении (2.11):
|
C = |
λ z T |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
. |
|
(2.12) |
||
|
K |
2 |
D |
5 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда выражая |
(2.11) |
|
|
в |
виде p = f (x) , |
получим |
||||
зависимость давления от координаты в виде |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
p = |
|
pн2 |
−Q2 C x . |
(2.13) |
Имея ввиду, что давление в конце трубопровода равно pk , можем записать
pк2 = pн2 −Q2 C L , |
(2.14) |
Q2 C = |
p2 |
− p2 |
|
|
н |
к |
. |
(2.15) |
|
|
L |
|||
|
|
Подставляя (2.15) в (2.13), получим конечное выражение
p = |
pн2 −(pн2 − pк2 ) |
x |
|
. |
(2.16) |
L |
|||||
12 |
|
|
|
|
Линия, построенная по зависимости (2.16), представляет собой параболу. Если принять начальной давление в трубопроводе 6 МПа, конечное 1 МПа и длину трассы - 300 км, то график зависимости (2.16) можно представить в следующем виде.
По мере удаления от начала газопровода давление газа уменьшается, что ведет к увеличению удельного объема газа (к уменьшению плотности), а следовательно, к росту скорости движения газа (при постоянной площади поперечного сечения, D = const). Так как потери на трение пропорциональны квадрату скорости, то увеличение скорости движения газа приводит к интенсивному падению давления на концевых участках перегонов между компрессорными станциями.
Р, МПа
l, км
Рисунок 2.1 - Зависимость давления в трубопроводе от координаты
Для того, чтобы определить коэффициент сжимаемости, количество газа в газопроводе, рассчитать аккумулирующую способность газопровода и т.д., необходимо знать среднее
13
давление. Так как в газопроводах закон падения давления по длине имеет нелинейный характер, то среднее давление вычисляется как среднеинтегральное значение по формуле
pср |
= |
1 L |
p(x)dx |
|
|
||
|
|
|
|
||||
L ∫0 |
. |
(2.17) |
|||||
|
|
|
Вычислим (2.17) в явном виде
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
L |
|
|
|
|
−(p2 |
− p2 ) |
|
x 0,5 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
p |
|
= |
|
|
|
p2 |
|
|
|
dx = |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ср |
|
|
|
∫0 |
|
н |
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
к |
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
−L |
|
L |
|
|
|
−(p2 |
|
|
|
|
|
2 ) |
|
|
x |
|
0,5 |
|
−(p2 |
− p2 ) |
x |
|
|||||||||||||||
= |
|
|
∫0 |
p2 |
− p |
|
|
|
|
|
|
d p2 |
|
|
= |
|||||||||||||||||||||||
(pн2 − pк2 ) L |
|
L |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
н |
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
н |
|
|
к |
|
L |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−(p2 |
−p2 ) |
x |
3 |
|
L |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
= |
|
−1 |
|
2 |
p2 |
2 |
|
|
= |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 2 |
|
L |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
pн |
− pк |
3 |
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
н |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
= − |
2 |
|
p3 |
− p3 |
|
|
= |
2 |
|
|
p3 − p3 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
к |
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
н |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
3 pн2 − pк2 |
|
|
3 |
|
pн2 − pк2 . |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
pср |
= |
2 |
|
|
|
p3 |
|
− p |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
pн2 − pк2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.18) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Иногда вместо среднеинтегрального применяют среднеарифметическое давление, которое меньше среднеинтегрального на величину, пропорциональную заштрихованной площади (см. рис. 2.2).
14
Рисунок 2.2 - Распределениедавленияподлинетрубопровода
2.2 Расчет сложных газопроводов
Любую сложную систему можно разбить на элементы, к каждому из которых можно применить расчетные зависимости для простых газопроводов при выполнении в узловых точках следующих условий: равенство давлений и сохранения массы газа (уравнение неразрывности). Такой поэтапный способ расчета является трудоемким. Во многих случаях процесс расчета ускоряется посредством приведения сложной системы к фиктивному простому газопроводу. При этом оперируют такими понятиями, как эквивалентный газопровод, эквивалентный расход, коэффициент расхода.
Простой газопровод будет эквивалентен сложной газопроводной системе, если у него и у системы будут одинаковы все параметры перекачки (расходы, давления в начале и в конце, температуры, теплофизические характеристики перекачиваемого газа), т. е. при различии в геометрических размерах потери на трение в эквивалентном газопроводе будут такими же, что и в сложной системе.
15
Эквивалентными между собой могут быть и два простых газопровода. Эквивалентным расходом пользуются для расчета газопроводов с переменным расходом по длине.
Опр. Эквивалентный расход - это такой усредненный и постоянный по длине расход, при котором будут такие же потери на трение, что и при изменяющемся расходе по длине.
В данном случае сложная газопроводная система заменяется простым эквивалентным газопроводом, но в отличие от предыдущего случая геометрические размеры газопровода остаются теми же самыми. Таким образом, при применении эквивалентного расхода соблюдается равенство всех параметров за исключением расходов.
Опр. Коэффициент расхода - это отношение расходов проектируемого газопровода к расходу эталонного простого газопровода.
С помощью коэффициента расхода можно любую газопроводную сложную систему (или простой газопровод) привести по пропускной способности к одному эталонному газопроводу и этим самым упростить расчет.
Рассмотрим наиболее часто встречающиеся случаи.
2.2.1 Однониточные газопроводы с участками различного диаметра
Пропускная способность однониточного газопровода с участками различного диаметра определяется по формуле:
16
Q = A |
|
pн2 |
− pк2 |
|
|
|
||
∑n |
λi li |
, |
(2.19) |
|||||
|
|
|||||||
|
|
5 |
||||||
|
|
i=1 |
Di |
|
где
A = zRTK ;
n – число участков.
Давление в конце участка m может быть определено по формуле (2.20)
2 |
m |
|
|
pн2 − pm2 = Q2 |
∑λi 5li |
(2.20) |
|
A |
i=1 |
Di |
D , l |
|
D , l |
|
Dm, lm |
Dn, ln pк |
||
pn |
1 |
1 |
|
2 |
2 |
pm-1 pm |
|
|
p1 |
|
p2 |
pn-1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 2.3 - Схема однониточного газопровода
или по формуле (2.21) в зависимости от того, какое давление известно в начале или конце трубопровода:
pm2 − pk2 = Q |
22 ∑n λi 5li |
. |
(2.21) |
|
A |
i=m+1 |
D |
||
|
|
i |
|
|
|
17 |
|
|
|
Соотношение для определения геометрических параметров эквивалентного газопровода найдем из выражения
λ L |
n |
λ l |
|
|
||
э |
5 |
э = ∑ i |
5 i |
. |
(2.22) |
|
D |
э |
i=1 |
D |
|
||
|
|
i |
|
|
Длину эквивалентного трубопровода принимают
Lэ = L = ∑n li
i=1
Если режим квадратичный (для газопровода квадратичный закон наиболее вероятный), то
Lэ |
= ∑n |
li |
(2.23) |
5,2 |
|
5,2 |
|
Dэ |
i=1 |
Di |
|
Коэффициент расхода сложного газопровода равен
|
kp = Q / Qo . |
|
|
(2.24) |
||||
Пропускная |
способность |
эталонного |
(простого) |
|||||
газопровода Qo |
длиной L = ∑n li |
и диаметром Do : |
|
|||||
|
i=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Qo = A |
|
p2 |
− p2 |
Do5 . |
|
||
|
|
н |
к |
(2.25) |
||||
|
|
λоL |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Фактическая пропускная способность Q данного сложного газопровода равна:
18