![](/user_photo/70644__xXXN.png)
![](/html/70644/137/html_y3XcokW_67.80Pl/htmlconvd-ZUTN3D131x1.jpg)
6. Коэффициент трансформации определяют:
n |
|
RH |
, |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
ТР Р R~ |
|
|
|
|||
где |
1 |
|
|
|
1 , |
||
RH |
|
|
|
||||
3 B C0 |
20fB C0 |
|
а fв — верхняя рабочая частота каскада,
С0 = СН + СМ + СТР-Р .
(СТР-Р — собственная емкость трансформатора, СМ — емкость монтажа); СТР-Р =15÷40 пФ для маломощных трансформаторов,
СТР-Р =40÷150 пФ для трансформаторов средней мощности (расчету не поддается; или измеряется, или определяется из таблиц — справочное);
СМ ≈10 ÷ 30 пФ.
7. Верхняя точка нагрузочной прямой — на верхнем изгибе характеристики; нижняя точка — на уровне
(0.01÷0.05)I0 .
По характеристикам уточняют отдаваемую Р~ :
Р~ = 0.125(IВЫХ max - IВЫХ min)2 R~ = 0.125(2UВЫХ max ∙ 2IВЫХ min).
8. По входной характеристике определяют напряжение смещения U0 ВХ и амплитуду входного сигнала
2Um ВХ = UВХ max - UВХ min.
9. Необходимая амплитуда входного тока:
В.А.Галочкин |
131 |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
I |
ВХm |
IВЫХm |
— для схемы с ОЭ. |
|
h |
Эmin |
|
||
|
21 |
|
Ток покоя:
I0 ВХ = (1.02 ÷1.05) IВХ m .
(если схема с ОБ, то необходим использовать соответствующие параметры h21Б min , h21Э, h21Б).
10. Определяют:
РВХ ~ = 0.125(2 IВХ m ∙2UВХ m).
RВХ транз = 2UВХ m /2 IВХ m ;
Коэффициент усиления по мощности
Км |
РН |
. |
РВХ ~ |
|
11.Определяют методом 5 ординат коэффициент гармоник
/6/.
12.Определяют параметры стабилизации .рабочей точки.
13.Мощность, рассеиваемая на УЭ: Р0 = I0 ∙U0
14.Рассчитывают параметры радиатора.
15.Необходимое напряжение источника питания:
Е= U0 + I0 ∙r1 + I0ЭRЭ,
где
I0Э = I0К + I0Б,
r1 — активное сопротивление обмотки трансформатора.
132 |
В.А.Галочкин |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
16.Выполняется электрический расчет трансформатора, включая расчет частотной характеристики трансформатора.
17.Выполняется расчет блокировочных элементов.
7.3.3. Особенности расчета двухтактного каскада мощного усиления в режиме А
Особенности двухтактного каскада мощного усиления:
1. Компенсация четных гармоник позволяет применять режим В, как более экономичный; применение режима В зволяет лучше использовать УЭ, получая большую мощность при том же уровне КГ;
2.Компенсация помех и фона, поступающих от синфазных источников;
3.Больший динамический диапазон;
4.Компенсация постоянного подмагничивания сердечника выходного трансформатора, следовательно, меньше габариты, масса и стоимость трансформатора;
5.Компенсация синфазных наводок сигнала в ИП, что обеспечивает уменьшение паразитных межкаскадных свя-
зей через ИП, проще в изготовлении сетевые фильтры и фильтры ИП.
Двухтактный каскад — это каскад, содержащий два генератора, работающих на общую нагрузку (рис. 7-4):
-схема с ОЭ и предыдущим резисторным каскадом
(рис.7-4а);
-схема с ОБ и предыдущим трансформаторным каскадом
(рис. 7-4б).
Расчет ведут на одно плечо, на половину заданной мощности (как для однотактного каскада). При этом необходимо учитывать следующие особенности:
1) Мощность, которую должен отдать усилительный элемент:
В.А.Галочкин |
133 |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
![](/html/70644/137/html_y3XcokW_67.80Pl/htmlconvd-ZUTN3D134x1.jpg)
|
РН |
|
Р~ = |
|
. |
2 ТР РА |
рис.7-4 а)
рис. 7-4 б)
2)Сопротивление нагрузки R~ определяют как в предыдущем случае.
В идеальном случае (полная симметрия) четные гармоники отсутствуют.
134 |
В.А.Галочкин |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
![](/html/70644/137/html_y3XcokW_67.80Pl/htmlconvd-ZUTN3D135x1.jpg)
В реальности — учитывается коэффициент асимметрии, который зависит от способа включения транзистора, от соотношения
в = RВХ / RГЕН.
Для схемы с ОБ и RiГ >>RВХ обычно “в” ≤ 0,05;
при RiГ ≈ RВХ “в” ≈0,15÷0,25.
Для схем с ОЭ транзисторы в плечах подбирают по h21Э. При отношении h′21Э / h′′21Э (для плеч каскада) = 1,2 обыч-
но “в” ≈ 0,1.
При этом коэффициент гармоник, рассчитываемый по методу 5 ординат, составляет:
КГ |
|
в I |
2m 2 I32m в I4m 2 . |
|
|
I1m |
|
||
|
|
|
где I1m , I2m , … , I4m — амплитуды соответствующих гармоник, “в”— коэффициент асимметрии.
3)Два плеча не только отдают удвоенную мощность, но и потребляют удвоенные ток и мощность.
4)Электрический расчет выходного трансформатора в режиме А ведут также, но нужна замена:
R~ на 2R~ ; Ri на 2Ri ; RКБ на 2RКБ .
Напряжение источника питания определяют, заменяя r1 на r1ПЛЕЧА = 0,5∙r1 .
5)Эмиттерная стабилизация происходит или с индивидуальными делителями подачи смещения, или с общим делителем (при входном трансформаторе). Для уменьшения разбалансировки плеч или при нагреве транзисторов в эмиттеры плеч нередко ставят резисторы (пунктир на схемах) величиной
В.А.Галочкин |
135 |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
![](/html/70644/137/html_y3XcokW_67.80Pl/htmlconvd-ZUTN3D136x1.jpg)
(0,1 ÷ 1)RЭО , включенного в общий провод. Для выравнивания плеч иногда один из резисторов делителя делают регулируемым.
Лекция 8
Тема: анализ и схемотехника выходных мощных каскадов усиления (продолжение лекции 7)
7.3.4. Трансформаторный каскад в режиме В
В режиме В плечи двухтактного каскада работают поочередно, каждое — в течение полупериода сигнала, когда ток в выходной цепи одного УЭ достигает максимума, другой УЭ в этот момент заперт, и наоборот. Полпериода в режиме В плечо как бы отключено. Поэтому расчет каскада ведется для половины периода по семействам характеристик УЭ одного плеча, получая при этом данные по всему каскаду за весь период сигнала.
Из рисунка 7-5 видно, что в режиме В УЭ полностью используется при сопротивлении нагрузки выходной цепи плеча по переменному току:
R~ плеча = |
Uвыхм |
|
U0 |
, |
||
|
|
|||||
|
I |
|
I |
|
||
|
мах |
мах |
где Uвыхm — коэффициент использования напряже-
U0
ния питания.
Мощность, отдаваемая одним плечом за полупериод, и соответственно, всем каскадом за период:
Р~ max = 0.5I2max R~ п = 0.5 I′max ∙UВЫХ m
Среднее значение тока выходной цепи одного плеча в режиме В при максимальном сигнале:
136 |
В.А.Галочкин |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
![](/html/70644/137/html_y3XcokW_67.80Pl/htmlconvd-ZUTN3D137x1.jpg)
Iср |
1 |
|
|
, |
|
|
|||||
Imax |
0.318 Imax |
рис.7-5
а среднее значение потребляемого каскадом тока
|
I |
|
|
|
2 |
I |
. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
ср |
|
|
|
|
max |
|
|
||||
Потребляемая мощность: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Р0 |
|
2 |
|
|
|
|
U0 |
; |
|||
|
|
|
|
|
|
||||||||
КПД |
|
|
Imax |
||||||||||
|
|
P~max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
max |
|
|
|
0.785 , |
|||||||||
P0 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
что примерно в 1,5 раза выше, чем в режиме А. Выделяемая (рассеиваемая) на электродах УЭ мощность
(рис.7-6):
Р = 0.5(Р0 - Р~) = 0,318 I′2max ∙ U0 – 0,25I′2max R~ плеча.
В.А.Галочкин |
137 |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
![](/html/70644/137/html_y3XcokW_67.80Pl/htmlconvd-ZUTN3D138x1.jpg)
рис.7-6
1-я составляющая выражения для Р — 1я степень амплитуды UВХ; 2-я составляющая — 2я степень (см. рис.7-6).
Таким образом (из рис.7-6), РРАССЕИВ |
равна максимуму |
при определенном значении UВХ, а не при UВХ = 0. |
|
РРАС max = 0.101U02 / R~ плеча , |
при ξ = 0.637. |
а значение ξ зависит от схемы включения УЭ и типа УЭ. У транзисторов и экранированных ламп обычно при UВХ
max
ξ >0,637.
Поэтому расчет радиаторов производят по формуле:
РРАСС max = 0.101U02 / R~ плеча (т. е. для ξ = 0.637).
Если каскад работает при ξ <0.637 при UВХ max , то расчет ведут по РРАСС.
Внимание! В режиме А, если нагрузка RН не активна, ее уменьшение до 0 (короткого замыкания) не приводит к увеличению РРАСС по сравнению с режимом покоя.
138 |
В.А.Галочкин |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
В режиме В — все выше приведенные соотношения справедливы только при активной RН.
Если нагрузка имеет комплексный характер, или RН = 0, то мощность, рассеиваемая на электродах, равна потребляемой мощности от источника, что может привести к перегреву УЭ. Поэтому применяют специальные схемы защиты от перегрева Эмиттерную стабилизацию в транзисторных каскадах, ра-
ботающих в режиме В, использовать нельзя. Смещение необходимо подавать от низкоомного делителя.
Расход энергии в режиме В значительно ниже, чем в режиме А, так как в режиме молчания практически нет потребления.
7.3.5.Бестрансформаторные двухтактные каскады мощного усиления
Включение RН непосредственно в выходную цепь УЭ без выходного трансформатора позволяет устранить вносимые трансформатором частотные, фазовые и нелинейные искажения. Но при этом в обычных однотактных схемах непосредственное включение RН не оправдано из-за протекания тока I0 через RН — падает КПД, растет мощность, рассеиваемая на электродах УЭ. Указанные недостатки отсутствуют в схемах бестрансформаторных двухтактных каскадов.
7.3.6.Двухтактный бестрансформаторный
каскад с параллельным (несимметричным) выходом
На рис.7-7 а) представлена схема с двумя ИП (или одним, со средней точкой). На рис.7-7б) представлена схема с одним ИП и разделительным конденсатором (на обоих рис.7-7 не показаны цепи смещения, стабилизации).
В.А.Галочкин |
139 |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |
![](/html/70644/137/html_y3XcokW_67.80Pl/htmlconvd-ZUTN3D140x1.jpg)
Каскады рис.7-7 а) и рис.7-7 б) требуют подачи на вход двух равных напряжений сигнала противоположных полярностей (от инверсного каскада).
рис.7-7 а)
рис.7-7 б)
При одинаковых УЭ в плечах по схеме рис.7-7 а) постоянная составляющая, протекающая через RН I0 = 0 (Iср1 и
140 |
В.А.Галочкин |
Схемотехника телекоммуникационных устройств |