Шилер-9.75
.pdfКонцентратор |
Галтель |
|
напряжений |
||
|
Силовые линии |
Силовые линии |
|
механических |
||
механических |
||
напряжений |
||
напряжений |
||
|
||
а |
б |
Рис. 1.4. Расчетная схема распределения напряжений по толщине детали в месте перехода цилиндрических поверхностей с разными диаметрами: а – плоская торцовая поверхность (концентратор напряжений); б – плавный переход между двумя цилиндрами – галтель (отсутствие концентратора напряжений)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
4 |
|
3 |
2 |
|
|
|
I
I
Центровое отверстие |
Ø180 Г |
Ø210 Пр |
Ø230 |
Рис. 1.5. Ось унифицированной колесной пары электровозов ВЛ60, ВЛ10, ВЛ80
10
У осей колесных пар колесные центры соединяют с осью запрессовкой оси в центр в холодном состоянии. Процесс запрессовки контролируется инди-
каторной диаграммой рис.1.6. |
|
|
|
|
||
Р |
|
|
Сформированная |
колес- |
||
кН |
А |
ная пара может быть допуще- |
||||
1150 |
|
|
|
|||
|
|
|
на к эксплуатации, если инди- |
|||
|
|
|
||||
|
|
|
|
каторная диаграмма отвечает |
||
|
|
1440 ± 3 |
||||
|
|
следующим требованиям: си- |
||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ла запрессовки должна посто- |
||
|
|
|
|
янно увеличиваться без резких |
||
|
|
|
Y, мм |
колебаний, в конце запрессов- |
||
|
|
|
|
|
||
Рис. 1.6. Индикаторная диаграмма |
ки между внутренними торцо- |
|||||
выми поверхностями |
банда- |
|||||
запрессовки колеса на ось колесной пары |
||||||
|
|
жей колес должно быть расстояние, соответствующее значению колесной колеи согласно Правилам технической эксплуатации (ПТЭ), – 1440 ± 3 мм; в конце запрессовки значение силы запрессовки должно быть в интервале значений 1050 ÷ 1155 кН. При невыполнении указанных требований колесная пара не допускается к эксплуатации.
Зубчатые колеса напрессовывают на втулку колесного центра с усилием 500 – 800 кН. Допускается насадка в нагретом состоянии с натягом 0,20 – 0,28 мм при температуре 200 – 250 °С.
Посадку проверяют контрольным усилием, равным 300 – 400 кН.
1.3. Колесный центр
Колесный центр по всему внешнему периметру подвергается сжатию при остывании напрессованного на него бандажа. Во время запрессовки оси в ступицу происходит ее расширение, и средняя часть колесного центра оказывается сжатой. На колесный центр передаются также удары при прохождении колеса по поверхности пути. Колесный центр должен иметь достаточные прочность и жесткость.
На локомотивах применяют спицевые и дисковые (преимущественно литые) колесные центры. Спицевые колесные центры состоят из обода, спиц и ступицы. Применялись они на электровозах ВЛ19, ВЛ22м (11 спиц) (рис. 1.7) и
11
ЧС2 и ЧС4 (12 спиц). Во избежание разрыва спицевых колесных центров предпочтительнее выбирать нечетное количество спиц.
Рис. 1.7. Схема спицевого колесного центра электровоза ВЛ19
Унифицированные колесные пары электровозов ВЛ10, ВЛ60, ВЛ80 имеют литые двухдисковые колесные центры (рис. 1.8), у которых предусмотрена удлиненная колесная ступица для насадки зубчатого колеса. Обод и ступицу связывают два диска, имеющие отверстия.
Для повышения прочности и жесткости колесного центра диски соединены простенками, играющими роль спиц. В ступице имеется канал, по которому для уменьшения усилия распрессовки на посадочные поверхности под
Рис. 1.8. Схема литого двухдискового колесного центра унифицированной колесной пары электровозов ВЛ60,
ВЛ80, ВЛ10
12
давлением подается масло. В соответствии с ГОСТ 4491-86 колесные центры отливают из стали 20Л и 25Л. Для снятия внутренних напряжений колесные центры подвергают отжигу.
1.4. Бандажи
На бандажи действуют нагрузки от вертикальных и горизонтальных сил взаимодействия колес и рельсов. Напряжения, связанные с действием этих сил в зоне контакта колеса и рельса, могут быть достаточно большими.
При прохождении неровностей пути эти силы имеют ударный характер. Поэтому материал, из которого изготовлен бандаж, должен обладать высокой прочностью при растяжении и сжатии, должен быть достаточно износостойким и вязким, чтобы противостоять ударным нагрузкам. Бандажи изготавливают из мартеновской стали с введением легирующих добавок и подвергают специальной термообработке (закалка и отпуск).
Ширина локомотивных бандажей – 140 мм, толщина новых бандажей на электровозах – 90 мм. Для уменьшения неподрессоренной массы колесной пары целесообразно уменьшать толщину бандажа. Однако при периодических обточках это снижает срок службы бандажа.
Профиль бандажа (рис. 1.9) определяется ГОСТ 11018-00. Средняя часть наружной поверхности бандажа (поверхность катания) имеет коничность 1/10, что способствует центрированию колесной пары в рельсовой колее и облегчает прохождение кривых. Внешняя часть бандажа имеет коничность 1/3,5 и фаску, которые облегчают прохождение стрелочных переводов. Гребень, угол наклона которого к горизонтали составляет 70 °, ограничивает поперечные перемещения колесной пары относительно рельсовой колеи.
С целью уменьшения износа гребней бандажей, рельсов и улучшения ходовых качеств локомотивов предложены и другие профили, которые подвергаются эксплуатационным испытаниям. Унифицированный профиль для колес локомотивов и вагонов, разработанный ВНИИЖТом, приведен на рис. 1.10.
13
Так как от состояния колесных пар зависит безопасность движения, требования к колесным парам регламентируются ПТЭ и инструкцией по формированию и содержанию колесных пар тягового подвижного состава железных дорог колеи 1520 мм.
Рис. 1.9. Профиль бандажа
Рис. 1.10. Унифицированный профиль бандажа, разработанный ВНИИЖТом
14
1.5.Содержание отчета
Вотчет по практическому занятию должно быть включено следующее:
– описание условий работы и классификация колесных пар;
– чертеж и описание устройства колесных пар электровозов ВЛ10, ВЛ80 и
ЧС2 и электропоездов ЭР;
–назначение, описание условий работы осей колесных пар и способов их изготовления;
–чертеж и описание устройства унифицированных колесных пар электровозов ВЛ10, ВЛ60, ВЛ80;
–описание условий работы и нагрузок, которым подвергается колесный центр;
–чертеж и описание колесного центра электровозов ВЛ10, ВЛ80;
–чертеж и описание основных параметров, технологии изготовления и профиля бандажа.
2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОЛЕСНОЙ ПАРЫ (практическое занятие 3)
Ц е л ь з а н я т и я: изучить методику расчета колесной пары.
2.1. Краткие теоретические сведения
Ось колесной пары рассчитывают на прочность и сопротивление усталости. При расчете на прочность в качестве неблагоприятного режима рассматривают движение в кривой при максимальной скорости. При этом принимают во внимание статические и динамические нагрузки от подрессоренной части, непогашенную центробежную силу, ветровую нагрузку, горизонтальные поперечные силы взаимодействия колесной пары с рельсами и рамой тележки, силы, связанные с работой тяговых двигателей, и силы инерции неподрессоренных масс.
Схема нагрузок, приложенных к оси при опорном подвешивании тяговых электродвигателей и двухсторонней зубчатой передаче, представлена на рис. 2.1.
15
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
l8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l5 |
|
|
|
|
|
|
h |
h |
|
|
|
|
l4 |
|
|
|
|
1250 |
W |
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
3 |
|
l3 |
|
|
|
|
|
8 |
7 |
6 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
P3 |
250 |
|
|
4 |
|
2 |
|
l2 |
|
P |
|
150130 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
P2 |
|
|
P |
|
|
1 |
l1 |
|
||
1 |
210 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
180 |
|
200 |
|
P3 |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
YP |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
205 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
7 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
F1 |
|
1098 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
S |
|
|
|
60 |
|
196 |
70 92 |
235 |
77 |
2S 1580 |
|
|
4 |
|
3 |
|
2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
5 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
l0 2136
2520
Рис. 2.1. Расчетная схема нагружения оси колесной пары
Нагрузки на внешнюю Р и на внутреннюю Р шейки оси колесной пары по отношению к кривой определяются по формулам:
|
P |
P |
P |
P |
P |
P ; |
(2.1) |
|
|
ст |
дв |
C |
W |
U |
|
|
P |
P |
P |
P |
P |
P , |
(2.2) |
|
|
ст |
дв |
С |
W |
U |
|
где Рст и Рст |
– статическая нагрузка от веса обрессоренной части; |
|
|||||
Рдв и Рдв |
– динамические составляющие колес колесной пары от колебаний |
||||||
надрессоренного строения, определяемые по выражению: |
|
||||||
|
|
|
Pдв |
kдв Pст , |
|
(2.3) |
где kдв – коэффициент динамической составляющей вертикальных сил, kдв = 14;
P , P – нагрузки на буксовые шейки от действия ветра и непогашенной
W c
центробежной силы,
P |
WhW |
; |
(2.4) |
W |
l0 |
|
|
|
|
16
W qв S ,
где S – площадь боковой поверхности подрессоренного строения; qв – интенсивность давления ветра, qв = 500 Па;
hW – высота точки приложения равнодействующей силы ветра; l 0 – расстояние между серединами буксовых шеек;
Pc |
C hc |
; |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
l0 |
|
||
2 |
|
|
h |
|
||
C |
|
|
|
, |
||
|
|
|
|
|
||
gR |
|
|
2S |
|||
|
|
|
|
где h c – высота приложения центробежной силы, м;
– скорость локомотива; R – радиус кривой, м;
h – возвышение наружного рельса, h = 0,15 м;
2S – расстояние между кругами катания колес, м; P – вес электровоза, кН.
Сила инерции буксового узла
(2.5)
(2.6)
(2.7)
|
P |
|
m g j |
y |
, |
(2.8) |
||
|
U |
|
б |
|
|
|||
где mб |
– масса буксового узла, mб = 26 кг; |
|
|
|
||||
jy |
– коэффициент вертикального ускорения буксы, |
jy = 8,4. |
||||||
|
Сила, передающаяся от зубчатых колес оси колесной пары, |
|||||||
|
|
P2 |
|
Fк.п Dк |
|
; |
|
(2.9) |
|
|
|
4Rз |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
где Fк.п |
– касательная сила тяги, развиваемая одной колесной парой; |
|||||||
Dк |
– диаметр одной колесной пары по кругу катания; |
|||||||
Rз |
– радиус зубчатого колеса, |
|
|
|
|
|
|
|
Направление силы Р2 зависит от направления движения локомотива. Более неблагоприятным является случай, когда сила направлена вверх, а колесная пара находится впереди тягового двигателя.
Сила, действующая на ось через моторно-осевые подшипники,
17
Р R |
P |
Р |
, |
(2.10) |
3 |
A 3 |
3 |
|
|
где RA – составляющая реакции, передающейся от зубчатого колеса ведущей шестерне;
Р3 , Р3 –составляющая веса и силы инерции тягового двигателя соответственно, кН,
|
F D L |
R |
|
P |
|
P |
|
jy |
|
|
|||
Р3 |
к.п к |
|
|
з |
|
т.д |
|
т.д |
|
|
, |
(2.11) |
|
4Rз |
L |
4 |
4 |
2 |
|||||||||
|
|
|
где L – расстояние от оси колесной пары до оси подвешивания тягового двигателя, м.
Боковое давление рельса набегающего колеса
Y |
YP Yi |
F1 ; |
(2.12) |
где Yр – горизонтальная поперечная сила, передающаяся колесной паре от |
|||
рамы тележки, кН, |
|
|
|
Yр |
2Пст |
kh ; |
(2.13) |
где Пст – нагрузка от колесной пары на рельсы, кН; kh – коэффициент рамной силы, kh = 0,3 ÷ 0,6.
Поперечная сила инерции колесной пары, возникающая при прохождении горизонтальных неровностей пути,
Yi Рн |
jh , |
(2.14) |
где Рн – вес необрессоренных частей, отнесенных к одной оси, кН; |
|
|
jh – коэффициент горизонтального ускорения колесной пары, jh |
0, 65 . |
|
Поперечная составляющая силы трения внутреннего колеса о рельс |
||
F1 2Пст |
fтр 0,5, |
(2,15) |
где fтр – коэффициент трения колеса о рельсы, fтр = 0,15 ÷ 0,25.
Вертикальная реакция наружного рельса определяется из условий равновесия колесной пары.
18
В горизонтальной плоскости ось испытывает изгиб от действия силы тяги, которая создается в опорных точках движущих колес на рельсы и передается на ось в плоскости движущих колес. Кроме того, на ось действуют реакции со стороны рамы, приложенные к серединам буксовых шеек.
Максимальное значение силы тяги по условиям сцепления определяется по формуле:
|
Fк |
|
Пст |
|
к , |
|
|
|
(2.16) |
||||||
где к – коэффициент сцепления, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0,28 |
|
|
|
|
3 |
|
0,0007 . |
|
(2.17) |
|||||
к |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
50 |
|
|
20 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
На ось действуют изгибающие моменты в вертикальной М в |
и горизон- |
||||||||||||||
тальной М г плоскостях, а на участке между колесами – крутящий момент М |
кр |
, |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mкр |
|
|
Fк |
Dк |
. |
|
|
|
(2.18) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
По третьей теории прочности расчетный момент |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M прIII |
M в |
2 |
M г |
2 |
M кр2 . |
(2.19) |
|||||||||
|
|
Для оценки статической несущей способности оси принимают допускаемое напряжение [σ] = 110 120 мПа либо находят коэффициент запаса прочности:
n |
т |
. |
(2.20) |
|
|||
|
max |
|
При |
т |
300 330 мПа |
для осевой стали n 2,7 . |
|
|
|
2.2.Содержание отчета
Вотчет по практическому занятию должны быть включены расчетная схема колесной пары и описание методики расчета колесной пары.
19