Sb95852
.pdf9. Определениепотенциалаэкономииэлектроэнергии(кВт·ч/г) приповышении эффективности использования электроэнергии за счет автоматизации управления освещением
Wi Wгi kэ.а 1 ,
где kэ.а – коэффициент эффективности автоматизации управления освещением, который зависит от уровня сложности системы управления.
В табл. 3.4 представлены значения kэ.а для предприятий и организаций с обычным режимом работы (1 смена).
10. Определение потенциала экономии электроэнергии при установке энергоэффективной ПРА. Экономию электроэнергии (кВт·ч/г) определяют по формуле
Wi Wгi 1 kПРАN i kПРАi ,
где kПРАi – коэффициент потерь в ПРА существующих ОУ i-го помещения;
kПРАN i – коэффициент потерь в устанавливаемых ПРА.
В табл. 3.5 представлены значения kПРА для различных типов ПРА.
Таблица 3.4
Уровень сложности системы автоматического управления осве- |
kэ.а |
|||
|
щением |
|||
|
|
|||
Контроль уровня освещенности и автоматическое включение |
1.1…1.15 |
|||
и отключение системы освещения при критическом значении Е |
||||
|
||||
Зонное управление освещением (включение и отключение освеще- |
|
|||
ния дискретно, в зависимости от зонного распределения есте- |
1.2…1.25 |
|||
ственной освещенности) |
|
|||
Плавное управление мощностью и световым потоком светильни- |
1.3…1.4 |
|||
ков в зависимости от распределения естественной освещенности |
||||
|
|
|
Таблица 3.5 |
|
|
|
|
|
|
Тип лампы |
Тип ПРА |
|
kПРА |
|
ЛБ |
Обычный электромагнитный |
|
1.22 |
|
Электромагнитный с пониженными потерями |
|
1.14 |
||
|
Электронный |
|
1.10 |
|
КЛ |
Обычный электромагнитный |
|
1.27 |
|
Электромагнитный с пониженными потерями |
|
1.15 |
||
|
Электронный |
|
1.10 |
|
ДРЛ, ДРИ |
Обычный электромагнитный |
|
1.08 |
|
Электронный |
|
1.06 |
||
ДНаТ |
Обычный электромагнитный |
|
1.10 |
|
Электронный |
|
1.06 |
||
|
|
|||
|
11 |
|
|
11. Оценка экономии электроэнергии (кВт·ч/г) при замене светильников на аналогичные по светораспределению и расположению
Wi Wгi 1 kэ.зi kз.лikчi k ikПРАN i kПРАi ,
где k i i iN – коэффициент, учитывающий повышение КПД светиль-
ника; i – паспортный КПД существующих светильников; iN – паспортный КПД предлагаемых к установке светильников.
Расчет экономии электроэнергии при замене светильников учитывает все мероприятия, поэтому их следует исключать при расчете общей экономии электроэнергии в i-м помещении.
12. В случае большого числа однотипных помещений в обследуемом здании со схожими по параметрам, состоянию и мероприятиям ОУ расчет осуществляется с помощью удельных показателей экономии электроэнергии (кВт·ч/г/м2)
Wудj Wi j Sij ,
где Wi j – расчетная экономия электроэнергии для i-го помещения для
j-типа помещения; Sij – площадь i-го помещения.
13. Общая экономия электроэнергии (кВт·ч/г) в системах освещения обследуемого объекта определяется по формуле
Wг n Wудi S j , i 1
где S j – общая площадь помещений j-го типа; n – количество типов помещений.
Пример расчета систем освещения жилых и общественных зданий
Исходные данные: тип ОУ и используемых ламп, тип ПРА, мощность ламп, количество ламп в осветительной установке, количество осветительных установок.
Расчет фактического энергопотребления:
1. Годовое потребление электроэнергии (кВт) осветительными установками:
P1 PлkПРА N 0.04 1.22 32 1.56;
12
|
P2 PлkПРА N 0.06 1.22 16 1.17. |
|||
2. |
Годовое фактическое энергопотребление (кВт∙ч): |
|||
|
n |
n |
|
1800 0.9 4423. |
|
Wг Wгi |
PiTгikиi 1.56 1.17 |
||
|
i 1 |
i 1 |
|
|
3. |
Удельное фактическое энергопотребление (кВт∙ч/м2): |
|||
|
|
|
n |
40 59. |
|
Wг уд Wг |
Si 4423/ 35 |
||
|
|
|
i 1 |
|
Расчет экономии электроэнергии:
1. Определение потенциала экономии электроэнергии при переходе на другой тип источника света с более высокой светоотдачей (лм/Вт):
1) коэффициент эффективности замены типа источника света:
kэ.зi hhN 7083 0.84;
2)экономия электроэнергии (кВт∙ч/г):
Wi Wгi 1 kэ.зikз.лi 1.56 1800 0.9 1 0.84 1 404.
2. Определение потенциала экономии электроэнергии при повышении КПД существующих осветительных приборов вследствие их чистки.
1) коэффициент эффективности чистки светильников:
kчi 1 gс bce t / tс 1 0.95 0.05 e 876010 000 0.029;
2)экономия электроэнергии (кВт∙ч/г):
Wi Wгikчi 1.56 1800 0.9 0.029 73.
3. Определениепотенциалаэкономииэлектроэнергии(кВт∙ч/г) приповышении эффективности использования электроэнергии за счет автоматизации управления освещением:
Wi Wгi kэ.а 1 1.56 1800 0.9 1.35 1 884.
4. Определение потенциала экономии электроэнергии (кВт∙ч/г) при установке энергоэффективной пускорегулирующей аппаратуры (ПРА):
Wi Wгi 1 kПРАN i kПРАi (1.56 1800 0.9) 1 1.1/1.22 249.
5. Оценка экономии электроэнергии (кВт∙ч/г) при замене светильников:
Wi Wгi 1 kэ.зi kз.лi kчi k i kПРАN i kПРАi
= 1.56 1800 0.9 1 0.84 0.029 0.94 1.11.22 2475.
13
6. Потенциал годовой экономии электроэнергии в ОУ.
1) коэффициентприведения, дляучетаотклоненияфактическойосвещенности от нормативных значений:
kпi Eфi Eнi 400500 0.8.
2) потенциал годовой экономии электроэнергии (кВт∙ч/г):
W |
|
n |
k |
пi |
|
f |
W k 0.8 404 73 884 249 1288. |
г |
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
i 1 |
|
|
k 1 |
Практическое занятие 3 ЭЛЕКТРОБАЛАНСЫ ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
Цель работы. Ознакомиться с методикой составления электробалансов электротехнологических установок и освоить ее на практике на примере индукционной тигельной печи.
Общая часть
Исходные данные необходимые для составления энергобаланса:
1)наименование расплавляемого металла или марка сплава и его состав;
2)теплосодержание или энтальпия металла или сплава при температуре разливки;
3)емкость печи (тигля);
4)электрические потери в конденсаторной батарее;
5)полезная мощность индукционной тигельной печи;
6)активная мощность, передаваемая в загрузку;
7)ток индуктора;
8)активное сопротивление условного одновиткового индуктирующего провода;
9)количество витков.
Результаты расчета должны быть сведены в табл. 3.1
|
|
|
Таблица 3.1 |
Основные характеристики индукционной тигельной печи |
|||
|
|
|
|
Характеристики |
|
Единицы |
Величина |
|
измерения |
||
|
|
|
|
Емкость индукционной тигельной печи |
|
т |
|
Мощность установки |
|
кВт |
|
КПД установки |
|
– |
|
Производительность установки |
|
т/ч |
|
Удельный расход электроэнергии |
|
кВт∙ч/т |
|
|
14 |
|
|
Электрические потери (кВт) в индукторе определяются по выражению
Pэ.и R1I12N 2 ,
где R1 – активное сопротивление условного одновиткового индуктирующего провода, Ом; I1 – ток индуктора, А; N – количество витков индуктора.
Мощность (кВт), потребляемая от источника питания, определяется по выражению
Pист Pэ.и Pэ.б Pток P2 ,
где Pэ.б – электрические потери в конденсаторной батареи, кВт; Pток – потери в токоподводе (ориентировочно их можно принять равными 5 % от мощности, потребляемой от источника питания), кВт; P2 – активная мощность,
передаваемая в загрузку, кВт.
Электрические потери (кВт) в источнике питания определяются по выражению
Pи.п Pист 1 пр 1 ,
где пр – КПД преобразователя (можно принять пр 0.92 ).
Активная мощность (кВт), потребляемая от сети
Pс Pист Pи.п.
Общий КПД плавильной установки определяется по выражению
у Pпол Pс ,
где Pпол – полезная мощность индукционной тигельной печи (кВт). Удельный расход электроэнергии (кВт∙ч/т) определяется по выражению:
W Cp у
или
W 2.78 10 4 qk у ,
где Cp – энтальпияметаллаилисплавапритемпературеразливки, кВт∙ч/т; qk
– теплосодержание расплавляемого металла или сплава при температуре разливки, Дж/т.
Длительность плавки (ч) определяется по выражению tпл GW Pс ,
где G – емкость печи, т.
15
Производительность установки (т/ч) по расплавлению и перегреву определяется по выражению
m G / tпл.
Пример расчета электробаланса индукционной тигельной печи
Исходные данные:
1)наименование расплавляемого металла − сталь;
2)энтальпия − 385 кВт∙ч/т ( qk =1.42∙106 Дж/кг);
3)емкость печи (тигля) – 6 т;
4)электрические потери в конденсаторной батарее – 171.5 кВт;
5)полезная мощность индукционной тигельной печи – 1600 кВт;
6)активная мощность, передаваемая в загрузку – 1710 кВт;
7)ток индуктора – 14 379 А;
8)активное сопротивление условного одновиткового индуктирующего
провода – 0.172∙10–4 Ом; 9) количество витков – 10.
1. Электрические потери (кВт) в индукторе:
Pэ.и R1I12N 2 0.172 10 4 143792 102 355.6.
2. Мощность (кВт), потребляемая от источника питания:
Pист Pэ.и Pэ.б Pток P2 Pэ.и Pэ.б 0.05Pист P2;
P |
Pэ.и Pэ.б P2 |
355.6 171.5 1710 2354.8. |
|
||
ист |
0.95 |
0.95 |
|
3. Электрические потери (кВт) в источнике питания:
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
P |
P |
|
|
1 |
2354.8 |
|
1 |
204.8. |
|
η |
0.92 |
||||||||
и.п |
ист |
|
|
|
|
||||
|
|
|
пр |
|
|
|
|
|
4. Активная мощность (кВт), потребляемая от сети:
Pс Pист Pи.п 2354.8 204.8 2559.6.
5.Общий КПД плавильной установки:
у Pпол Pс 16002559.6 0.625.
6.Удельный расход электроэнергии (кВт∙ч/т):
W Cp / у 385/ 0.625 616.
7. Длительность плавки (ч):
tпл GW / Pс 6 616/ 2559.6 1.44.
16
|
|
Таблица 3.2 |
|
Основные характеристики индукционной тигельной печи |
|||
|
|
|
|
Характеристики |
Единицы |
Величина |
|
измерения |
|||
|
|
||
Емкость индукционной тигельной печи |
т |
6 |
|
Мощность установки |
кВт |
2559.6 |
|
КПД установки |
– |
0.625 |
|
Производительность установки |
т/ч |
4.16 |
|
Удельный расход электроэнергии |
кВт∙ч/т |
616 |
Таблица 3.3 Варианты заданий по составлению энергобаланса индукционной тигельной печи
вариантаНомер |
т,печиЕмкость |
м,тигляДиаметр |
м,тигляВысота |
м/т,металлаПлотность |
т/чкВт,Энтальпия |
кг/Дж,Теплосодержание |
потериЭлектрические конденсаторнойв кВт,батарее |
мощностьПолезная кВт,ИТП |
,мощностьАктивная ,загрузкувпередаваемая |
кА,индуктораТок |
сопротивлениеАктивное -одновиткоусловного ,провода.индуктирвого Ом |
витковКоличество |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0.4 |
– |
– |
– |
385 |
– |
13 |
120 |
130 |
2.0 |
0.172 10–4 |
5 |
2 |
1 |
– |
– |
– |
385 |
– |
28 |
251 |
275 |
3.0 |
0.172 10–4 |
8 |
3 |
2.5 |
– |
– |
– |
385 |
– |
72 |
628 |
688 |
7.3 |
0.172 10–4 |
8 |
4 |
6 |
– |
– |
– |
385 |
– |
165 |
1500 |
1650 |
14. |
0.172 10–4 |
10 |
5 |
10 |
– |
– |
– |
385 |
– |
280 |
2500 |
2800 |
19. |
0.172 10–4 |
12 |
6 |
– |
0.2 |
0.35 |
7.2 |
– |
1.42 106 |
13.8 |
126.8 |
140.1 |
1.54 |
0.172 10–4 |
6 |
7 |
– |
0.3 |
0.6 |
7.2 |
– |
1.42 106 |
28.3 |
258.3 |
283.3 |
3.3 |
0.172 10–4 |
7 |
8 |
– |
0.5 |
0.9 |
7.2 |
– |
1.42 106 |
70.8 |
645.8 |
708.2 |
5.8 |
0.172 10–4 |
10 |
9 |
– |
0.7 |
1.5 |
7.2 |
– |
1.42 106 |
170 |
1550 |
1700 |
14. |
0.172 10–4 |
10 |
10 |
– |
1.0 |
1.8 |
7.2 |
– |
1.42 106 |
283 |
2580 |
2830 |
15.5 |
0.172 10–4 |
15 |
11 |
0.4 |
– |
– |
– |
169 |
– |
7 |
60 |
70 |
1.0 |
0.172 10–4 |
6 |
12 |
1 |
– |
– |
– |
169 |
– |
14 |
130 |
145 |
2.1 |
0.172 10–4 |
7 |
13 |
2.5 |
– |
– |
– |
169 |
– |
35 |
320 |
350 |
3.0 |
0.172 10–4 |
10 |
14 |
6 |
– |
– |
– |
169 |
– |
85 |
750 |
950 |
8.0 |
0.172 10–4 |
10 |
15 |
10 |
– |
– |
– |
169 |
– |
140 |
1290 |
1400 |
8.8 |
0.172 10–4 |
15 |
16 |
– |
0.2 |
0.35 |
7.2 |
385 |
– |
13 |
120 |
130 |
2 |
0.172 10–4 |
5 |
8. Производительность установки (т/ч) по расплавлению и перегреву: m G / tпл 6 /1.44 4.16.
17
Практическое занятие 4 ИССЛЕДОВАНИЕ ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
Цель работы. Ознакомиться и освоить на практике методику расчета систем отопления, горячего водоснабжения и экономических затрат на компенсацию теплопотерь.
Общая часть
4.1. Система отопления
Расчет тепловых потерь зданиями производится в соответствии с требованиями СНиП 23−02−2003 «Строительная теплотехника», СНиП 23–01−99* (2015) «Строительнаяклиматология», СП 41−101−95 «Проектированиетепловых пунктов», СП 41–01–2003 (2013) «Отопление, вентиляция и кондиционирование» и СНиП 41–02–2003 «Тепловые сети».
Приведем основные формулы для расчета системы теплоснабжения. Максимальный тепловой поток (Вт) на отопление здания:
Qоmax qоS(1 k1) ,
где qо – укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление здания на 1 м2 общей площади, принимаемый по табл. 4.1 (Вт), т. е. qо = 126 Вт; S – общая площадь здания, м2; k1 – коэффициент, учитывающий
тепловой поток на отопление общественных зданий, при отсутствии данных следует принимать равным 0.25.
|
|
Укрупненные показатели максимального теплового потока |
Таблица 4.1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
на отопление жилых зданий на 1 м2 общей площади qO, Вт |
|
|
|
|
||||||||
Этаж- |
|
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования |
|
|||||||||||
ность |
|
|
|
|
|
отопления, С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−5 |
|
−10 |
|
−15 |
|
−20 |
|
−25 |
|
|
−30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
|
постройки до |
1985 г. |
|
|
|
|
|
|
|
1−2 |
|
148 |
|
154 |
|
160 |
|
205 |
|
213 |
|
|
230 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
3−4 |
|
95 |
|
102 |
|
109 |
|
117 |
|
126 |
|
|
134 |
|
≥5 |
|
65 |
|
70 |
|
77 |
|
79 |
|
86 |
|
|
88 |
|
|
|
|
|
Для |
постройки после 1985 г. |
|
|
|
|
|
|
|||
1−2 |
|
145 |
|
152 |
|
159 |
|
166 |
|
173 |
|
|
177 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
3−4 |
|
74 |
|
80 |
|
86 |
|
91 |
|
97 |
|
|
101 |
|
≥5 |
|
65 |
|
67 |
|
70 |
|
73 |
|
81 |
|
|
87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Средний тепловой поток (Вт) на отопление здания следует определять по формуле:
Q |
Q |
ti tот |
, |
|
|||
от |
оmax ti tо |
где tO − расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, С; ti − средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, принимаемая для жилых и общественных зданий 18 С; tот − средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха 8 С и менее (отопительный период).
Расчетно-нормативное годовое потребление тепловой энергии на отопле-
ние:
Qон.г 86.4Qотnо,
где nо − продолжительность отопительного периода в сутках, соответствую-
щая периоду со средней суточной температурой наружного воздуха 8 С и ниже, nо = 218 сут.
4.2. Система горячего водоснабжения
Средний тепловой поток (Вт) на горячее водоснабжение здания:
Qгв 0.014m(a b)(55 tх)с
или
Qгв qгвm ,
где а − норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре 55 С на одного человека в сутки, проживающего в здании с горячим водоснабжением, принимая в зависимости от степени комфортности зданий в соответствии со СНиП 2.04.01−85* (2015); b − норма расхода воды на горячее водоснабжение, потребляемой в общественных зданиях, при температуре 55 С,
принимаемая |
в размере 25 л/сут на |
одного человека; |
m − число |
человек; |
с − удельная |
теплоемкость воды, |
принимаемая в |
расчетах |
равной |
4.187 кДж/(кг∙ С), или 1 Ккал/(кг∙ С); qгв − укрупненный показатель среднеготепловогопотоканагорячееводоснабжениенаодногочеловека, принима-
емый по табл. из СНиПа и равный приблизительно 176 Вт; tх − температура холодной воды в отопительный период (при отсутствии данных принимается
5 С).
19
Максимальный тепловой поток (Вт) на горячее водоснабжение здания:
Qгвmax 2.4Qгв.
Расчетно-нормативное годовое потребление тепловой энергии на горячее водоснабжение:
Qгвн .г 86.4Qгвnо.
4.3. Основные направления по экономии тепловой энергии
Дополнительное утепление наружных стен зданий. Такое энергосберегающеемероприятиевнастоящеевремявесьмаширокоприменяетсявзападных странах Европы и начинает применяться в нашей стране, но не в таких объемах, как было бы нужно. Практически применяют три способа утепления всей площади наружных стен:
1)напыление на них асбестоперлитового раствора;
2)напыление на них раствора пенопласта (пенополиуретана);
3)наклейка пенополистирольных плит.
Опыт западных стран подтвердил экономическую эффективность и техническую возможность применения всех этих способов утепления наружных стен, в том числе возможность выполнения работ механизированным способом и без временного прекращения работы организации, находящейся в здании.
Для утепления наружных стен применяют различные способы и материалы, но чаще всего применяют напыление пенополиуретана, имеющего теп-
лопроводность 0.041 Вт/(м∙К) и плотность 40…70 кг/м3.
4.4. Экономический расчет затрат на компенсацию теплопотерь
Текущие затраты на компенсацию теплопотерь через стену (при теплоснабжении от ТЭЦ) после утепления стены, определим по формуле (р./м2):
T 1.08(tв tср.от)nот10 6 cтец Rу ,
где 1.08 − коэффициент, учитывающий дополнительные затраты теплоты; tв – температура воздуха в помещении, С; tср.от − средняя в течение отопи-
тельногопериодатемпературанаружноговоздуха, С; nот – отопительныйсезон, ч; cтец – стоимость тепловой энергии, р./Гкал; Rу – сопротивление теп-
лопередаче стены после ее утепления, которое вычисляется по формуле:
Rу Rн.у у у ,
20