736
.pdf30
противление, а сопротивление антенны обычно мало. Поэтому чувствительность АФУ определяется минимально необходимым значением амплитуды напряжённости электрического поля Emin в пункте приёма, а приёмника – минимальным напряжением Umin на его входе. Протяжённость фидерного тракта по сравнению с длиной волны мала, поэтому можно считать, что приёмник непосредственно соединен с антенной. Тогда
U =ε ×ZПР (ZПР+ZA) »ε =Elэф |
F |
(θ,ϕ)cosχ. |
(1.55) |
Из этой формулы следует, что на низких частотах для увеличения напряжения U на входе приёмника необходимо антенну сориентировать максимумом ДН в направлении прихода волны и совместить их плоскости поляризации. Тогда = Elэф . Для дальнейшего повышения U на входе приёмника
необходимо в антенне реализовывать синфазное равноамплитудное распределение тока и увеличивать её геометрическую длину. Согласование антенны
сприёмником и потери в ней можно не учитывать.
Вдиапазоне СВЧ в связи с особенностями антенн и фидерных трактов регистрируемой величиной является принимаемая мощность, а не напряжение. Как и на низких частотах, для увеличения поступающей на вход приёмника мощности необходимо антенну сориентировать максимумом ДН в направлении прихода волны и совместить их плоскости поляризации.
Сначала рассмотрим случай, когда приёмник подключен непосредственно к антенне, т.е. фидер учитывать не будем. Принимаемая приёмником мощность равна
P = |
1 |
I 2 R |
|
(1.56) |
|
ПР |
|||
ПР |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
или с учетом (1.43)
PПР |
= |
|
ε 2 × RПР |
2 |
. |
(1.57) |
|
(RПР |
+ RА )2 + ( ХПР + Х А )2 |
||||||
|
|
|
|
Если антенна согласована с приёмником ( RПР=RА , XПР= – XА) и не имеет потерь (RА=RΣ ), то величину
PПРmax = ε 2 / 8RΣ |
(1.58) |
называют максимальной мощностью, поступающей на вход приёмника. При работе в несогласованном режиме, подставив (1.58) в (1.57), получим
P |
= Pmax × |
|
4RАRПР |
|
(1.59) |
ПР |
ПР |
(RПР |
+ RА )2 + ( X ПР + X |
А )2 |
|
|
|
|
Отношение
31
γ ПР = PПР |
P |
max |
(1.60) |
|
ПР |
|
называется коэффициентом передачи антенны по мощности или коэффициентом согласования антенны.
Рассмотрим теперь случай, когда длиной фидерного тракта пренебречь нельзя. И пусть приёмник согласован с фидером, а антенна нет. Такая ситуация возникает при работе в широкой полосе частот. В этом случае RПР=WВ, XПР=0 и можно воспользоваться формулой (1.59). Если наоборот, антенна согласована с фидером (RА=WВ, XА=0), а приёмник нет, то часть энергии отразится от входа приёмника и переизлучится антенной, поскольку она согласована с фидером. Доля отражённой от приемника энергии опреде-
ляется квадратом модуля коэффициента отражения |
по напряжению Г на |
|||||
входе приёмника. Тогда |
|
|
|
|
|
|
P |
= P max (1 - |
|
Г |
|
2 ) . |
(1.61) |
|
|
|||||
ПР |
ПР |
|
|
|
|
|
Чтобы учесть потери, правые части формул (1.57), (1.59), (1.61) необходимо умножить на КПД.
Таким образом, в диапазоне СВЧ для увеличения принимаемой мощности необходимо стремиться к улучшению согласования всех устройств между собой и повышению КПД антенны и фидерного тракта.
Формула идеальной радиопередачи
Прежде чем переходить к изучению конкретных типов антенн, рассмотрим небольшой, но важный и общий для всех типов вопрос о передачи мощности между двумя антеннами – передающей (А1) и приемной (А2). Мощность P2, поступающую в нагрузку приёмной антенны, в предположении, что антенна и приёмник согласованы с фидером, можно записать в виде
|
|
|
Е |
|
2 |
|
|
|
|
(θ |
|
|
|
)cos2 χ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
P = |
|
|
|
|
S |
η |
|
2 |
|
,ϕ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
F |
2 |
2 |
, |
(1.62) |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
2w |
|||||||||||||||
2 |
|
|
|
эф2 2 2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где θ 2 ,ϕ 2 – направление на передающую антенну; η2 и Sэф2 – КПД и эффективная площадь приёмной антенны. Выражение для напряженности поля
вместе расположения приёмной антенны через мощность P1 , поступающую
впередающую антенну в предположении согласования антенны и передатчика с фидером, имеет вид
|
|
Е |
|
2 |
|
η |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
= Р |
1D1 |
F 2 |
(θ |
,ϕ |
)× |
, |
(1.63) |
|||
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
2w |
1 4π |
1 |
1 |
1 |
|
r 2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где θ1 ,ϕ1 – направление на приёмную антенну; η1 и D1 – |
КПД и КНД пере- |
||||||||||||||||
дающей антенны; |
r – расстояние между антеннами. |
|
32
Подставив (1.63) |
в (1.62), получим |
|
|
|
|
|
|||||
|
cos2 χ × |
|
2 |
|
2 |
|
|
λ |
2 |
|
|
|
F |
F |
|
||||||||
P = P × |
1 |
|
2 |
G G |
× |
|
|
|
(1.64) |
||
r 2 |
|
|
|
|
|||||||
2 1 |
1 2 |
|
4π . |
Эта формула называется формулой идеальной радиопередачи, поскольку не учитывает свойств окружающей среды. А они могут быть различными, причем в различных диапазонах характеризоваться своими значениями параметров. Формула используется при расчетах радиотрасс в пределах прямой видимости. Например, при связи с летательными аппаратами или между ними. Или при определении зоны действия УКВ радиопередающих и телевизионных центров, при выборе расстояний между антеннами в радиорелейных линиях связи и так далее. Для этого необходимо знать чувствительность приёмника и мощность передатчика, их согласование с фидерными линиями, потери в трактах и антеннах, ДН и КНД антенн, угол между плоскостями поляризации и, естественно, длину волны λ. Тогда определим расстояние r, необходимое для уверенного приёма и нормального функционирования радиолинии.
1.6. Примеры решения типовых задач
1. Сопротивление излучения проволочной передающей антенны RΣвх = 10 Ом, сопротивление потерь в антенне Rпвх = 5 Ом. Определить КНД и КУ ан-
тенны в |
направлении |
максимума |
|
ДН, |
если |
|
эффективная длина антенны |
||||||||||||||
lэф= 3 м, |
а длина волны λ =12 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Решение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КНД находим по формуле (1.35): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
pw lэф 2 |
|
120p2 |
|
3 2 |
|
|
3 |
|
2 |
|
|
|
|
||||||
|
D = |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= |
|
p |
|
@ 7,4. |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
0 |
R |
l |
|
10 |
|
|
12 |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Σвх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
КПД и КУ определяем по формулам (1.36) и (1.38): |
|
|
|||||||||||||||||||
|
G0 = ηD0 = D0 RΣ (RΣ |
+ Rп ) = |
0,75p2 ×10 |
= |
p2 |
@ 4,93 . |
|||||||||||||||
|
|
2 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
2. Проволочная передающая антенна характеризуется параметрами: полоса частот f = 300 кГц; коэффициент перекрытия диапазона Kп = 1,2. Чему равен КУ антенны на средней частоте диапазона в направлении максимума ДН, если сопротивление излучения антенны RΣ = 15 Ом, сопротивление по-
терь Rп = 3 Ом, а действующая длина антенны lэф = 100 м?
Решение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Согласно формуле (1.40) Kп = fmax |
|
fmin = 1,2, |
откуда fmax = 1,2 fmin . |
||||||
Подставив это соотношение в формулу (1.39), получим |
|||||||||
|
f |
= 2 |
fmax − fmin |
= 2 |
1,2 |
−1 |
0,182 |
, |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
fср |
|
fmax + fmin |
1,2 |
+ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
|
|
|
|
|
|
|
||
т.е. |
fср = |
f |
= |
300кГц |
1,65МГц. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
0,182 0,182 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При этом средняя длина волны составит lср @ 182 м . |
|
|||||||||||||||||||
|
КУ находим по формуле (1.38) через КНД и КПД. Для КНД из форму- |
|||||||||||||||||||
лы (1.35) имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
pw lэф 2 |
|
120p2 |
|
100 2 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
D = |
|
|
|
|
|
@ |
|
|
|
|
|
|
|
|
@ 23,834 |
. |
|
|
|
|
R |
|
|
15 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
0 |
|
|
l |
|
|
|
182 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Σвх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
КПД по формуле (1.36) равен |
η = |
|
15 |
|
0,833 . |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 + 3 |
|
|
|
Подставив найденные значения КНД и КПД в (1.38), окончательно полу-
чим G0 @ 23,834 ×0,833 @ 19,86.
3. Определить максимальную ЭДС, наводимую в приёмной антенне электромагнитной волной длиной λ = 13м с напряженностью электрического поля Е = 200 мкВ/м в месте приёма, при условии, что антенна имеет КУ в на-
правлении максимума ДН G = 100 и входное сопротивление |
R |
= 500 Ом. |
||||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
вх |
|
||
Решение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальную ЭДС определяем по формуле (1.44) с учётом (1.45): |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
@ 16,9 мВ. |
|
|
εmax = El |
G0 Rвх |
|
= 200 ×10−6 ×13 |
|
100 ×500 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|||||||
|
|
pw |
|
120p2 |
|
|
4. Собственная шумовая температура приёмной антенны при температуре окружающей среды T0 = 280 K составляет T = 28 K. На какой частоте рабо-
тает антенна, если ее эффективная поверхность Sэф = 18 м2, а КНД в на-
правлении максимума ДН D0 = 10000?
Решение
Рабочую длину волны можно найти по формуле (1.49) с учётом потерь в антенне, из которой следует l = 4pSэф G0 . КУ найдем по формуле (1.38),
зная КНД и КПД. Последний определим из формулы (1.53):
η = (1 - ТТ0 ) = (1 - 0,1) = 0,9. Тогда G0 = 0,9 ×10000 = 9000.
Подставив в формулу для l, получим l = 4p ×18 / 9000 @ 0,1585 м .
Частоту найдем как f = c / l = 3 ×108 / 0,1585 @ 1,89 ГГц .
5. Круглая рамочная антенна электрически малых размеров установлена под углом θ = p/6 к направлению на передатчик, работающий на волне λ = 50 м и создающий в месте приёма напряжённость электрического поля Е = 250 мВ/м. Параметры антенны: G0 = 1,5; R вх = 6 Ом; F (q) = sin q . Угол между плоскостями поляризации рамки и приходящей волны c = 0,2 рад. Определить ЭДС, наводимую в приёмной антенне, её коэффициент согласования и ве-
34
личину мощности, отдаваемую антенной в нагрузку с сопротивлением
Zн = (24 + i20) Ом.
Решение
ЭДС, возбуждаемую в антенне, определяем по формуле (1.44):
|
|
G0 Rвх |
|
|
|
|
|
|
250 ×10−3 ×50 |
|
|
|
|
|
|||||||
ε = El |
|
|
|
(q, j) cos c = |
|
|
1,5 ×6 |
|
sin( π /6)cos(0,2) = 0,535 В. |
||||||||||||
|
F |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
p |
|
|
120 |
||||||||||||||
|
|
pw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Максимальная мощность, отдаваемая антенной в согласованную на- |
|||||||||||||||||||||
грузку, находится по формуле (1.58) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
G |
El |
2 |
1,5 |
|
250 ×10−3 |
× 50 |
2 |
|
||||||
|
|
Pmax = |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
960 |
|
= |
960 |
|
|
|
|
p |
|
|
≈ 24,8 |
мВт. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность, отдаваемую антенной в заданную нагрузку, находим по формуле (1.59)
P = |
|
|
|
4R |
R |
|
|
|
|
|
|
|
4 × 6 × 24 |
|
× 24,8 = 11 мВт. |
||
|
|
|
|
вх |
н |
|
|
|
|
|
Pmax = |
|
|
|
|
||
|
(R |
|
2 |
+ (X |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
+ R ) |
вх |
+ X |
н |
) |
|
|
(6 |
+ 24) |
+ 20 |
|
|
||||
|
|
вх |
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент согласования по формуле ( 1.60) имеет значение γ = 0,443. |
|||||||||||||||||
|
6. Элементарные электрические излучатели – вибратор и круглая рамка – |
||||||||||||||||
на частоте |
f = 150 МГц |
|
возбуждаются током, амплитуда которого I0 = 2 А. |
Определить амплитуды напряженности электрического и магнитного полей, создаваемых этими излучателями в точке наблюдения, находящейся на расстоянии r = 5 км от излучателей под углом q = p/6 рад к их оси, если длина
вибратора l = 10 см, а диаметр рамки dp = 18 см.
Решение
Частоте f = 150 МГц соответствует длина волны
3×108
λ= с/f = 150 ×106 = 2м.
Пользуясь формулами (1.1) и (1.4), находим:для вибратора
Еθ
Нϕ
Еϕ
Нθ
= |
|
30I |
0kl |
|
|
|
|
30 × 2p× 2 ×10 ×10−2 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
sinθ = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sin( π /6) ≈ 1,88 мВ/м; |
||||||
|
|
r |
|
|
|
2 ×5 ×103 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
= |
|
|
|
120p = |
1,88 ×10−3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Еθ |
|
|
|
|
|
|
≈ 5 мкА/м; |
|
|
|||||||||||
|
|
120p |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
для рамки (площадь рамки Sp = π dр2 /4) |
|
||||||||||||||||||
= |
|
30p3dр2 I0 |
|
|
|
30p3 (18 ×10−2 )2 × 2 |
sin(p / 6) |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
sinθ = |
|
|
|
|
|
|
|
|
≈ 1,5 мВ/м; |
|||||
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
2 |
×5 |
×10 |
3 |
|
||||||||
|
|
|
|
l r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,5 ×10−3
= Еϕ 120π = p ≈ 4 мкА/м.
120
35
Вопросы для самоконтроля
Основные характеристики и параметры антенн
1.Понятие и особенности диапазона СВЧ.
2.Что такое антенна?
3.Определение и особенности класса линейных антенн.
4.Определение и особенности класса апертурных антенн.
5.В чём заключается различие понятий «центр излучения антенны» и «фазовый центр антенны».
6.Понятие поляризации, её виды.
7.Особенности низкочастотных антенн.
8.Особенности антенн СВЧ.
9.Принцип электродинамического подобия и его применение в антенной технике.
36
2. Элементы общей теории антенн
2.1. Линейная непрерывная система
Под линейной непрерывной системой (ЛНС) будем понимать систему однотипных элементарных излучателей, непрерывно распределенных вдоль заданного направления в пространстве. Длина линейной системы произвольна, а ее поперечные размеры много меньше длины волны и ее продольных размеров.
Множитель направленности и КНД
Пусть ось ЛНС совпадает с осью z прямоугольной системы координат
(рис. 2.1).
Рис. 2.1. К расчету множителя направленности ЛНС
Диаграмму направленности такого идеализированного излучателя называют множителем направленности (МН) системы. Множитель направленности ЛНС не зависит от азимутальной координаты и обладает осевой симметрией. Он описывает интерференцию сферических волн, излучаемых точечными изотропными источниками, расположенными вдоль оси системы.
По определению МН ЛНС описывается выражением
L 2 |
|
fΣ (θ ) = ∫ I&( z) eikz cos θ dz , |
(2.1) |
− L 2 |
|
где I&(z) = I (z) ei Ф( z ) – комплексная амплитуда тока в ЛНС.
Простейшей реализацией ЛНС является прямолинейный провод длиной L с бегущей вдоль него волной электрического тока. Распределение тока опи-
сывается функцией |
|
|
|
|
|
I ( z) = I 0ei k ξ z , |
|
z |
|
≤ L 2 , |
(2.2) |
|
|
||||
где I 0 = const – амплитуда тока, k = 2π |
λ , ξ = c Vф , |
|
Vф – фазовая скорость волны тока вдоль провода.
37
Амплитуда тока в ЛНС предполагается постоянной, а фаза с расстоянием меняется по линейному закону. Значение ξ = 0 соответствует синфазному распределению тока. При ξ < 1 волна будет ускоренной, а в случае ξ > 1–
замедленной. Если ξ = 1, то волна тока распространяется со скоростью света. ЛНС является эталоном, относительно которого оцениваются свойства линейных систем с другими АФР.
Выражение для нормированного множителя направленности ЛНС получается подстановкой (2.2) в (2.1) и последующим интегрированием:
|
|
Σ (θ ) = |
|
1 |
sin ψ |
|
|
|||
f |
, |
(2.3) |
||||||||
ψ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|||||
|
ψ = |
1 |
kL(cosθ − ξ ) . |
(2.4) |
||||||
|
|
|||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
Множитель направленности линейного излучателя является вещественной функцией. Поверхность равных фаз поля в дальней зоне имеет вид сферы с центром в середине линейного излучателя. Следовательно, независимо от
значения коэффициента ξ фазовый центр линейного излучателя совпадает с его геометрическим центром.
Проведем анализ функции (2.3). Ее график показан на рис. 2.2. Основные
Рис. 2.2. Множитель направленности ЛНС
свойства этой функции: главный лепесток имеет максимум в направлении
ψ = 0 ; его ширина по нулям равна 2π ; боковые лепестки симметричны, их ширина по нулям равна π. Нули располагаются в точках
ψ = nπ , n = ±1,±2,... . Уровни боковых лепестков (УБЛ) по напряженности поля относительно главного составляют
УБЛ n ≈ [π (n + 12)] −1 , n = 1,2,… – номер лепестка.
38
Уровень 1-го лепестка по напряженности поля УБЛ1 ≈ 0,21 или –13,2 дБ. Чем больше электрическая длина системы kL, тем больше количество лепестков в ДН.
Положение главного максимума определяется из условия ψ = 0 , что
дает |
|
θ 0 = arccos ξ . |
(2.5) |
Область cos θ £ 1 называется видимой областью углов и ей соответствуют
значения ψ из интервала − π L λ ≤ ψ ≤ π L λ . Вне этой области необ-
ходимо считать cos θ ³ 1 , что соответствует комплексным (мнимым) зна-
чениям θ. В случае синфазного возбуждения (ξ = 0) главный лепесток бу-
дет ориентирован в направлении θ 0 = π 2 , т.е. имеет место режим попе-
речного излучения. При 0 < ξ < 1 имеем режим наклонного излучения, когда главный максимум отклоняется от поперечного направления в сторону движения волны; при ξ = 1 он ориентирован строго в направлении оси системы. Это – режим осевого излучения. Форма множителя направленности ЛНС в зависимости от ξ показана на рис. 2.3.
Рис. 2.3. Зависимость множителя направленности ЛНС и её КНД от коэффициента замедления ξ
При дальнейшем увеличении ξ амплитуда главного максимума убывает и он постепенно исчезает, перемещаясь в область мнимых углов комплексной плоскости. При этом увеличивается реактивная мощность и происходит относительный рост УБЛ. Антенна плохо излучает, так как парциальные вол-
39
ны, излучаемые отдельными элементами системы, в значительной степени
компенсируют друг друга. При дальнейшем увеличении ξ система приобретает свойства замедляющей структуры.
Приведем асимптотические выражения для параметров, определяющих излучение длинных (L>>λ) ЛНС. Ширина главного лепестка в градусах для режима наклонного излучения равна
2θ 0,5 |
≈ |
51 |
|
λ |
|
|
|
|
|
|
,ξ < 1 . |
(2.6) |
|||
sin θ 0 |
|||||||
|
|
|
L |
|
λ ) и |
||
Ширина ДН тем уже, чем больше волновые размеры антенны ( L |
чем ближе излучение к поперечному направлению (θ = π |
2 ). Для осевого |
||
режима главный лепесток ДН шире и |
|
||
2θ 0,5 = 108 |
|
,ξ = 1. |
|
λ L |
(2.7) |
Однако в этом случае имеем направленность системы в двух плоскостях, а в
режиме наклонного или поперечного излучения – только в одной. |
|
Для КНД в различных режимах имеем: |
|
для наклонного излучения |
|
D0 ≈ 2 L λ , L >> λ ; |
(2.8) |
для осевого |
|
D 0 ≈ 4 L λ , L >> λ . |
(2.9) |
Вслучае осевого излучения система может обеспечить оптимальный режим
всмысле достижения максимального значения КНД, который равен
D0опт ≈ 7,2 L λ ; |
|
|
(2.10) |
||||
при этом ширина ДН в градусах составляет |
|
|
|
||||
2θ 0,5опт ≈ 61 |
|
|
. |
|
|||
λ L |
(2.11) |
||||||
Для перехода к оптимальному режиму должно выполняться условие |
|
||||||
ξ опт ≈ 1 + |
λ |
|
>> λ . |
|
|||
2 L , L |
(2.12) |
||||||
|
На рисунках 2.4 и 2.5 приведены ДН, рассчитанные для двух размеров ЛНС по формулам (2.3), (2.4) при ξ = 1 и ξ = ξопт. Пунктиром показаны ДН в случае, когда элемент системы имеет в плоскости, проходящей через ось системы, направленные свойства и его ДН может быть аппроксимирована функцией Fэл (θ ) = cosθ . Видно, что при больших размерах системы ДН в основном определяется ее множителем направленности, а направленные свойства элемента можно не учитывать, если максимум его ДН и максимум МН ЛНС совпадают.