2448
.pdf61
Рис. 2.17. Структурная схема усилителя потока
соответственно; B – коэффициент, учитывающий инерционность столба жидкости; μ – коэффициент расхода; fDR – площадь проходного сечения дросселя; fSL(y) – площадь сечения сливного канала дросселя; ρЖ – плотность рабочей жидкости.
Выражения (2.24) – (2.26) с учетом принятых допущений позволяют представить дроссели усилителя потока в виде структурной схемы (рис. 2.16).
Рис. 2.16. Структурная схема дросселей усилителя потока
Коэффициенты передачи звеньев структурной схемы:
kDR1 = μ; |
(2.27) |
kDR2 = 2ρЖ-1; |
(2.28) |
kDR3 = B; |
(2.29) |
k |
|
ρЖ |
. |
(2.30) |
|
||||
DR 4 |
|
2μ2 |
||
|
|
|
|
|
Общая структурная схема |
усилителя |
потока приведена на |
рис. 2.17.
Математическая модель гидролинии. Расчетная схема гидролинии представлена на рис. 2.18.
На рис. 2.18 представлены входные и выходные параметры гидролинии, к входным относятся расход и давление рабочей жидкости на входе в гидролинию, к выходным – расход и давление на выходе.
62
Рис. 2.18. Расчетная схема гидролинии
Гидролинии, соединяющие руль гидравлический с исполнительным гидроцилиндром, питающим насосом и гидробаком, описываются уравнениями /106/
|
|
|
dpGL1 |
QGL1 QGL 2 ; |
|
(2.31) |
|||||||
|
|
|
dt |
|
kУПР |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
pGL 2 |
pGL1 |
λ |
|
2 γ LGL |
|
(QGL1 |
QGL2 ), |
(2.32) |
|||||
π 2 g d |
GL |
5 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где QGL1 и QGL2 – расходы рабочей жидкости на входе и выходе из гидролинии соответственно; pGL1 и pGL1 – давления рабочей жидкости на входе и выходе из гидролинии соответственно; γ – удельный вес рабочей жидкости; LGL – длина гидролинии; dGL – диаметр гидролинии; kУПР – коэффициент упругости гидролинии.
k |
π d |
2 |
L |
|
|
|
GL |
GL |
, |
(2.33) |
|
|
|
|
|||
УПР |
4EПР |
||||
|
|
где EПР – приведенный модуль упругости трубопровода /107/.
EПР |
|
EЖ |
|
|
, |
|
|
1 |
dGL |
|
EЖ |
|
(2.34) |
||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
δGL |
EСТ |
|
|
|
где EЖ – модуль упругости рабочей жидкости; EСТ – модуль упругости стенки трубопровода; δGL – толщина стенки гидролинии /106/.
λ |
75 |
, R Е 2300; |
(2.35) |
|
|||
|
R Е |
|
|
|
63 |
|
λ = 0,3164 ∙ RE -0,25 , RE > 2300, |
(2.36) |
||
где λ – коэффициент потерь давления по длине; RE – число |
|||
Рейнольдса /106/. |
|
||
RE |
2 (QGL1 QGL2 ) |
, |
(2.37) |
|
|||
|
π dGL νЖ |
|
где νЖ – коэффициент кинематической вязкости рабочей жидкости. Выражения (2.31) – (2.37) с учетом принятых допущений
позволяют представить гидролинию в виде структурной схемы
(рис. 2.19).
Рис. 2.19. Структурная схема гидролинии
Коэффициенты передачи звеньев структурной схемы:
kGL1 |
|
2 |
|
|
; |
(2.38) |
|
|
|
||||
π dGL |
ν |
|
||||
|
|
Ж |
|
k |
2 γ LGL |
; |
(2.39) |
||
π d |
5 g |
||||
GL2 |
|
||||
|
|
|
|
||
|
|
GL |
|
|
|
kGL3 = kУПР. |
|
(2.40) |
Математическая модель гидроцилиндра. На рис. 2.20
изображена расчетная схема гидроцилиндра, на которой представлены входные и выходные параметры. К входным относятся расход, давление рабочей жидкости на входе и сила, приложенная к
64
штоку гидроцилиндра; к выходным – расход, давление на выходе из гидроцилиндра и перемещение штока гидроцилиндра.
Динамика гидроцилиндра может быть описана посредством уравнения поступательного движения поршня под действием давления в зависи-
мости от внешней нагрузки, сухого и вязкого трения и уравнений расходов на входе и выходе с учетом сжимаемости жидкости в полостях /106/
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
F |
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dpCIL1 |
|
|
dt ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
CIL1 |
|
ЭФ |
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.41) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
kУПР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
p |
|
p |
|
F h |
|
dx |
|
|
|
|
|||||||||
d 2 x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
1 |
|
|
CIL1 |
|
|
CIL2 |
|
|
|
CIL |
|
|
dt |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(2.42) |
dt 2 |
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
|||||||
|
|
R |
k p |
|
|
|
|
|
sign |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
CIL1 |
p |
CIL2 |
|
|
|
|
R |
( ) |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
ТР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
CIL |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где x(t) – перемещение штока гидроцилиндра; m – приведенная к штоку масса подвижных частей гидроцилиндра; F – рабочая площадь штоковой / поршневой полости гидроцилиндра; hCIL – коэффициент вязкого трения; RТР – сила сухого трения; RCIL(υ) – сила на штоке гидроцилиндра; – коэффициент упругости полостей с жидкостью; k – коэффициент пропорциональности между давлением в полости гидроцилиндра и силой сухого трения в манжетных уплотнениях /106/.
k |
π |
( |
DШТ |
DПОРШ |
) H, |
(2.43) |
20 |
|
2 |
||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
где H – ширина поверхности контакта уплотнителей /106/.
k |
|
ΔV x(t) FЭФ , |
(2.44) |
|
УПР |
|
EПР |
|
|
|
|
|
||
|
|
65 |
|
|
где ΔV – «мертвый» объем напорных полостей гидроцилиндров; ЕПР – приведенный объемный модуль упругости полости с жидкостью,
|
EПР |
|
|
Е |
Ж |
|
|
, |
|
||
|
|
D |
|
|
|
|
(2.45) |
||||
|
|
1 |
|
|
EЖ |
|
|||||
|
|
δ |
|
EСТ |
|
||||||
здесь |
ЕЖ – объемный модуль упругости рабочей |
жидкости; |
|||||||||
D – |
диаметр цилиндра; δ |
– толщина стенки гидроцилиндра; |
EСТ – модуль упругости материала стенки гидроцилиндра.
Выражения (2.41) – (2.45) с учетом принятых допущений позволяют представить гидроцилиндр в виде структурной схемы
(рис. 2.21).
Рис. 2.21. Структурная схема гидроцилиндра
66
Коэффициенты передачи звеньев структурной схемы:
kCIL1 F1 ;
kCIL2 = hCIL; kCIL3 = m;
kCIL4 |
1 |
; |
|
|
|||
F k |
|||
|
|
kCIL5 = F + k,
kCIL6 = FЭФ.
2.1.6. Композиция математической модели объемного гидропривода рулевого управления
(2.46)
(2.47)
(2.48)
(2.49)
(2.50)
(2.51)
Объединение математических моделей отдельных элементов и подсистем в единую математическую модель системы производится в соответствии со следующими принципами:
-для последовательно соединенных элементов/подсистем выходные параметры предыдущего элемента являются входными параметрами последующего, поэтому блоки элементов соединяются в узлах, в которых сходятся одноименные входные и выходные сигналы;
-для параллельно соединенных элементов/подсистем сигналы на входе разветвляются, на выходе – суммируются.
На основе блок-схемы ОГРУ, представленной на рис. 2.4, и дифференциальных уравнений, описывающих элементы этой системы,
всоответствии с принципами композиции математической модели была создана структурная схема системы ОГРУ в целом (рис. 2.22).
2.2.Математическая модель возмущающих воздействий, действующих на систему рулевого управления
В процессе поворота колесной машины ходовое оборудование взаимодействует с грунтом, что вызывает стохастические (случайные) возмущающие воздействия на гидропривод системы рулевого управления. В связи с этим необходимо произвести анализ математических моделей микрорельефа и анализ взаимодействия системы рулевого управления с неровностями микрорельефа.
67
68
Рис. 2.22. Структурная схема системы объемного гидропривода рулевого управления
2.2.1. Анализ стохастических математических моделей рельефа
Неровности рельефа местности можно условно разделить на макрорельеф, микрорельеф и шероховатости /94,95,97/. К макропрофилю относятся неровности значительной протяженности (более 100 м) и относительно большой амплитуды, шероховатости характеризуются неровностями длиной менее 0,5 м и компенсируются сглаживающей способностью элементов ходового оборудования
/94,97/.
Применительно к задаче, поставленной в данной работе, наибольший интерес представляет воздействие микрорельефа на элементы ходового оборудования, поскольку неровности микрорельефа являются причиной стохастических возмущающих воздействий на гидропривод рулевого управления. Математическому описанию микрорельефа посвящено достаточное количество работ, в которых произведен статистический анализ различных грунтовых поверхностей /94/.
В работах /94,95,96,97/ поверхность грунта рассматривается как стационарная и эргодическая случайная функция двух переменных:
y = y(x,z), |
(2.52) |
где x, z – соответственно продольная и поперечная координаты некоторой средней плоскости, относительно которой изменяются высоты неровностей /94/.
При этом достаточными статистическими характеристиками микрорельефа грунта являются его корреляционная функция R(l) или нормированная корреляционная функция r(l) и спектральная плотность S(ω) /94,95,97/.
Корреляционная функция R(l) дает представление об изменении микрорельефа по длине участка l, спектральная плотность S(ω) дает представление о частоте повторения длин неровностей. Аргументом спектральной плотности является путевая частота /94,95,97/
ω π vтр ,
Lу
где vтр – скорость движения машины; Lу микрорельефа.
(2.53)
– длина неровности
69
Двумерная корреляционная функция поверхности, описываемой уравнением (2.52), имеет вид /94,97/
|
|
|
1 |
x z |
|
|
|
|
|
R(l ,l |
|
) lim |
|
y(x,z) y(x l ,z l |
|
) dx dz |
|
|
|
|
4xz |
|
. |
(2.54) |
|||||
1 |
2 |
x |
1 |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
y |
|
x z |
|
|
|
|
|
В связи с тем, что вычисление двумерной корреляционной функции R(l1, l2) сопряжено с определенными трудностями, ее можно заменить на две некоррелированные функции: функцию среднего сечения продольного профиля y(l) и функцию угла наклона поперечного сечения γп(l) поверхности /94,97/
y(l) 0,5 (yп l y |
л l ); |
(2.55) |
||||
γп(l) |
(yп l y |
л |
l ) |
|
||
|
|
|
|
, |
(2.56) |
|
Lк |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
где yп(l) и yл(l) – функции микрорельефа сечений грунтовой поверхности соответственно по левой и правой колеям; Lк – ширина колеи.
При представлении микрорельефа его статистические характеристики описываются двумя корреляционными функциями
/94,97/
|
|
1 |
|
x |
|
|
Ry(l) lim |
|
y(x) y(x l) dx ; |
(2.57) |
|||
2 x |
||||||
x |
|
x |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
x |
|
|
Rγ(l) lim |
|
|
γ(x) γ(x l) dx . |
(2.58) |
||
|
2 x |
|
||||
x |
|
x |
|
|||
|
|
|
|
|||
Нормированная корреляционная функция имеет вид /94,97/ |
|
|||||
r(l) R(l) R( 0 ) ; |
(2.59) |
|||||
R( 0 ) D σ 2 , |
(2.60) |
где D – дисперсия; σ – среднеквадратическое отклонение.
Спектральный состав случайной функции характеризуется спектральной плотностью S(ω), которую можно определить через
70