1524
.pdftz1=1800 С |
U''z1=51,498 |
U''1z =51,498+0,0335 (tz-1800) |
tz2=2000 С |
U''z2=58,197 |
5.4. Процесс сгорания
При определении температуры рабочего тела в конце сгорания предполагаем, что процесс сгорания рабочего тела в начале проходит при постоянном объеме (участок С Z1), а затем при постоянном давлении (участок Z1 Z). Температуру рабочего тела в точке определяем на основании уравнения внутренних энергий для точки С и Z с учетом количества теплоты, выделенной при сгорании топлива.
Общее уравнение сгорания для дизельных двигателей имеет следующий вид
1 |
|
1 |
Hи |
|
|
|
|
|
0,008315Tz. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
L |
Uc rUc |
0,008315 Tc Uz |
||||||
1 r |
|
|
|
|
|
|
Действительный коэффициент молекулярного изменения
β = (β'+γr) / (1+γr) = (1,0283+0,0340) / (1+0,034) = 1,0274.
Коэффициент использования теплоты в диапазоне скоростного режима от 0,4 nN до nN можно определять по формуле
= ( N 0,2)+( |
n |
0,3)0,75 0,807 ( |
n |
0,3). |
nN |
|
|||
|
|
nN |
При уменьшении частоты вращения коленчатого вала коэффициент использования теплоты уменьшается за счет уменьшения коэффициента избытка воздуха. Степень повышения давления на участке С Z1 прини-
маем =1,5.
Используя таблицу 10 определяем, значения внутренних энергий:воздуха в конце сжатия
U'с=15,684+0,02496 (tc 700) =15,684+ +0,02496 (812 700) =18,5294 МДж/кмоль;
продуктов сгорания в конце сжатия при α=1
U''с =17,585+0,02826 (tс 700) =17,585+ +0,02826 (812 700) = 20,8066 МДж/кмоль;
продуктов сгорания в конце сжатия с учетом коэффициента избытка воздуха
Uc |
1 |
U1c |
1 |
Uc |
|
|
1 |
20,8066 |
1,8 1 |
18,5294 19,7945МДж/кмоль. |
|
|
1,8 |
|
|||||||
|
|
|
|
1,8 |
|
Левая часть уравнения сгорания будет иметь значение: 1/1,0274 [1/(1+0,034) (0,865 42,5/0,8946+18,5294+ +0,034 19,7945)+0,008315 1,5 1,085]=69,93=Н1.
Правую часть уравнения с учетом данных, приведенных в таблице 10, преобразуем следующим образом:
определяем внутреннюю энергию рабочего тела в точке Z при α=1
U''1z=51,498+0,0335 (tz 1800)=0,0335 tz 8,802;
определяем внутреннюю энергию воздуха
U'z =45,008+0,02826 (tz 1800) =0,02826 tz 5,86;
внутреннюю энергию рабочего тела в точке Z с учетом коэффициента избытка воздуха
U''z =1/α U''1z +(α 1)/α U z =1/α (0,0335 tz 8,802)+ (α 1)/α (0,02826 tz 5,86).
После некоторых преобразований получим
H1= (0,02826+0,00524/α) tz (5,86+2,942/α)+0,008315 (Тz 273),
откуда
tz = [Н1+(3,59+(2,942/α))] / (0,036575+(0,00524/α))= =[69,93+(3,59+(2,942/1,8))] / (0,036575+(0,00524/1,8)) = 1903 С;
Тz = tz+273 = 1903+273 = 2176 К.
Давление в конце сгорания
Pz = λ Pc=1,5 6,794 = 10,191 МПа.
Степень предварительного расширения
= β Тz / ( Тс) = 1,0274 2176 / (1,5 1085) = 1,374.
Степень последующего расширения
= ε / ρ = 16 / 1,374 = 11,645.
5.5. Процесс расширения и выпуска
Для определения теплоемкостей рабочего тела используем данные таблицы 10.
Теплоемкость продуктов сгорания в точке Z при α=1 (mcν)''1z = 28,638+0,0023 (tz 1800) = 28,638
0,0023 (1903 1800) = 28,8726 кДж/кмоль.
Теплоемкость воздуха в точке Z
(mcν)'z = 25,003+0,001615 (tz 1800) = 25,003+ +0,001615 (1903 1800) = 25,1677 кДж/кмоль.
Теплоемкость рабочего тела в точке Z с учетом коэффициента избытка воздуха
(mcν)''z = 1/α (mcν)''1z+α 1/α (mcν)'z= =1/1,8 28,8726+(1,8 1)/1,8 25,1677=27,2259 кДж/кмоль.
Принимаем температуру рабочего тела в конце расширения tb=810 C
Теплоемкость продуктов сгорания в точке В для принятой темпе-
ратуры tb при α=1
(mcν)''1b=25,498+0,00376 (tb 800)=25,498+ +0,00376 (810 800)=25,5356 кДж/кмоль.
Теплоемкость воздуха в точке В для принятой температуры tb
(mcν)'b=22,713+0,00293 (tb 800)=22,713+ +0,00293 (810 800)=22,7423 кДж/кмоль.
Теплоемкость рабочего тела в точке В с учетом принятого коэффициента избытка воздуха
(mcν)''b=1/α (mcν)''1b+ (α-1)/α (mcν)'b = 1/1,8 25,5356+ +1,8-1/1,8 22,7423 = 24,2941 кДж/кмоль.
Показатель политропы расширения
n2 |
1 8,315 |
tz |
tb |
|
|
||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
mcv ztz |
mcv btb |
|||
1 8,315 |
|
1903 810 |
1,282. |
||||
27,2259 1903 24,2941 810 |
|||||||
|
|
|
|
Температура рабочего тела в конце расширения
Тb = Тz / δn2-1 = 2176 / 11,6451,2828-1 = 1086 К.
|
|
Ошибка составит |
t |
Tb 273 tb 100 1086 273 810 100 0,369%. |
|
b |
Tb 273 |
1086 273 |
|
Давление рабочего тела в конце расширения
Рb = Pz / δn2 = 10,191/11,6451,2828 = 0,437 МПа.
Проверка выбранной температуры остаточных газов
Tr |
|
Tb |
|
|
1086 |
|
780К. |
|
3 |
|
|
3 |
|
|
|||
P /P |
|
0,437/0,162 |
||||||
|
|
b r |
|
|
|
|
|
|
Ошибка составит
Tr TrN Tr 100 780 780 100 0%. TrN 780
5.6. Показатели работы цикла
Показатели работы цикла определяются на основании данных, полученных в результате выполненных расчетов процессов впуска, сжатия, сгорания и расширения.
Среднее теоретическое индикаторное давление
|
|
|
P |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
6,794 |
|
|
||||||||
|
|
c |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
P |
i |
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
|
|
n 1 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 1 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
n2 1 |
2 |
|
|
n1 1 |
|
|
1 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,5 1,374 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||
1,51,374 1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1,112МПа. |
||||||||||||
1,2828 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
111,28 1 |
|
1,36 1 |
161,36 1 |
|
|
|
|
Для определения действительного среднего индикаторного давления принимаем коэффициент скругления индикаторной диаграммы μ=0,96, коэффициент полноты насосных потерь φ=0,85.
Pi= μ P'i -φ (Pr - Pa)=0,96 1,112-0,85 (0,162-0,1565)=1,063 МПа.
Индикаторный коэффициент полезного действия
|
0,008315 |
PiLTk |
0,008315 |
1,063 0,8946 373 |
0,456. |
|
|
||||
i |
|
Hu V Pk |
|
42,5 0,8447 0,18 |
|
|
|
|
Индикаторный удельный расход топлива
gi= 3600 / (Hu ηi) = 3600 / (42,5 0,456)=186 гр/кВт ч.
Давление механических потерь
Pм = 0,089+0,0118 Sp n / 30=0,089+0,0118 0,12 2600/30=0,212 МПа.
Эффективное давление
Pe= Pi - Pм = 1,063 - 0,212 = 0,851 МПа.
Механический коэффициент полезного действия
ηм = Pe/ Pi = 0,851 / 1,063 = 0,8.
Эффективный коэффициент полезного действия
ηe = ηм ηi = 0,8 0,456 = 0,365.
Эффективный удельный расход топлива
ge = gi / ηм = 186 / 0,8=232,5 гр/кВт ч.
Индикаторная мощность двигателя
Ni = Ne /ηм = 190 / 0,8 = 237,5 кВт.
Диаметр цилиндра двигателя |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dц |
|
12Ni |
|
|
|
12 237,5 4 |
|
1,17 дм. |
|||
3,14PinNiSp |
|
3,14 1,063 2600 8 0,12 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Литраж двигателя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
iV |
= 10π D2 |
S |
n |
|
i / 4 = 10 314 1,172 0,12 8 = 10,316 л. |
||||||
h |
|
|
ц |
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная мощность двигателя
Ne PeiVhn 0,851 10,316 2600 190,2кВт. 30
Крутящий момент двигателя
Ме = 3 104 Ne / (π n) = 3 104 190 / (3,14 2600) = 698 н м.
Часовой расход топлива
GТ = ge Ne / 1000 = 232,5 190 / 1000 = 44,175 кг/ч.
5.7. Тепловой баланс двигателя
Общее количество теплоты, выделенной при полном сгорании топли-
ва за один час
Q = GТ Hu = 44,175 42,5 = 1877,4 МДж/ч.
Теплота, эквивалентная эффективной работе двигателя:
Qe = 3,6 Ne = 3,6 190 = 684 МДж/ч; qe = Qe 100 / Q = 684 100/1877,4 = 36,43 %.
Теплота, эквивалентная механическим потерям:
Qм = 3,6 (Ni Ne) = 3,6 (237,5 190) = 171 МДж/ч; qм = Qм 100 / Q = 171 100/1877,4 = 9,108 %.
Теплота, потерянная с отработавшими газами, определяется как раз-
ность между теплотой, унесенной с отработавшими газами и теплотой,
поступающей в цилиндры двигателя со свежим зарядом.
Температура отработавших газов в С tr = Tr 273 = 780 273 = 507 C.
Температура воздуха, поступающего в цилиндры двигателя
to = TkN 273 = 373 273 = 100 C.
Изобарная теплоемкость воздуха при температуре tr = 507 C
(mcp)'r = 30,095+0,0031 (tr 500) = 30,095+ +0,0031 (507 500) = 30,1167 кДж/кмоль.
Изобарная теплоемкость продуктов сгорания при температуре tr = =507 C и коэффициенте избытка воздуха α=1
(mcp)''1r = 32,515+0,00418 (tr 500) = 32,515
0,00418 (507 500)=32,5443 кДж/кмоль.
Теплоемкость отработавших газов с учетом значения коэффициента избытка воздуха
(mcp)''r = 1/α (mcp)''1r+(α 1)/α (mcp)'r =
=1/1,8 32,5443+1,8 1/1,8 = 30,1167 кДж/кмоль.
Изобарная теплоемкость воздуха, поступающего в цилиндр двигателя
(mcp)'о = 29,073+0,0008 tо=29,073+0,0008 100 = 29,153 кДж/кмоль.
Теплота, потерянная с отработавшими газами:
|
GТ L |
|
|
44,175 0,8946 |
|
Qог |
|
mcp |
rtr mcp oto |
|
|
1000 |
1000 |
1,0274 31,4653 507 29,153 100 532,5МДж/ч;
qог = Qог 100 / Q = 532,5 100 / 1877,4 = 28,36 %.
Теплота, передаваемая охлаждающей жидкости:
Qw= с i Dц1+2m nm /α = 0,35 8 1,171+2 0,6826000,68/1,8 = 473,133 МДж/ч;
qw = Qw 100 /Q = 473,133 100 /1877,4 = 25,2 %.
Неучтенные потери:
Qs = Q (Qe+Qм+ Qог+ Qw) = 1877,4 (684+171+
+532,5+473,133) = 16,767 МДж/ч;
qs = Qs 100 / Q = 16,767 100 /1877,4 = 0,893 %.
5.8. Составление программы
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11 |
|
|
Кодирование параметров |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стандартные обозначения |
Обозначения для ЭВМ |
|
Численные значения |
|
Стандартные обозначения |
|
Обозначения для ЭВМ |
Численные значения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
|
1 |
|
2 |
3 |
|
|
Исходные данные для расчета |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
C |
|
0,87 |
|
ν |
|
V |
1,14 |
N |
H |
|
0,126 |
|
tc |
|
TC1 |
810 |
O |
O |
|
0,004 |
|
N |
|
KCI1 |
0,865 |
αN |
AF1 |
|
1,8 |
|
L |
|
L |
865 |
nN |
N1 |
|
2600 |
|
M |
|
М |
5 |
mT |
MT |
|
190 |
|
|
|
I |
10 |
Tо |
TO |
|
293 |
|
Hu |
|
HU |
42,5 |
PkN |
PK1 |
|
0,18 |
|
λ |
|
LM |
1,5 |
Ро |
PO |
|
0,1 |
|
tb |
|
TB1 |
810 |
nk |
NK |
|
1,7 |
|
μ |
|
MI |
0,96 |
RВ |
RB |
|
287 |
|
φ |
|
FI |
0,85 |
CN |
CN |
|
10,4 |
|
Nе1 |
|
NE1 |
190 |
Fn / fкл |
FK |
|
6,0 |
|
τ |
|
T |
4 |
(β+ ) |
BS |
|
2,7 |
|
i |
|
IC |
8 |
TrN |
TRN |
|
780 |
|
Cw |
|
CW |
0,35 |
trN |
TRN1 |
|
507 |
|
mw |
|
MW |
0,68 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ΤN |
DT1 |
10 |
|
K |
K |
|
300 |
ε |
S |
16 |
|
N3 |
N3 |
|
1100 |
|
|
Определяемые параметры |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Lо |
LO |
0,497 |
|
MH |
MH |
|
0,063 |
α |
AF |
1,8 |
|
MN2 |
MN |
|
0,7067 |
LT |
LT |
0,8946 |
|
MO2 |
MO |
|
0,0831 |
M1 |
M1 |
0,8998 |
|
β' |
B1 |
|
1,0283 |
MCО2 |
MC |
0,0725 |
|
TkN |
TK1 |
|
373 |
Tk |
TK |
373 |
|
δ |
D |
|
11,645 |
Pk |
PK |
0,18 |
|
(mcν)''1z |
MPZ1 |
|
28,8726 |
k |
RK |
1,6814 |
|
(mcν)'z |
MCZ |
|
25,1677 |
Sp |
SP |
0,12 |
|
(mcν)''z |
VPZ |
|
27,2259 |
Wвп |
W |
101,7 |
|
(mcν)''1b |
MPB1 |
|
25,5356 |
Pa |
PA |
0,1565 |
|
(mcν)'b |
MCB |
|
22,7423 |
PrN |
PR1 |
0,162 |
|
(mcν)''b |
MPB |
|
24,2941 |
Pr |
PR |
0,162 |
|
K2 |
KP |
|
1,2828 |
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяемые параметры |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
1 |
2 |
|
3 |
Tr |
TR |
780 |
|
N2 |
NP |
|
1,2828 |
Τ |
DT |
10 |
|
Tb |
TB |
|
1086 |
γr |
Y |
0,034 |
|
tb |
DTB |
|
0,369 |
Ta |
TA |
400 |
|
Pb |
PB |
|
0,437 |
V |
KV |
0,8447 |
|
T'r |
TR1 |
|
780 |
(mcν)'c |
MCC |
22,7369 |
|
Τr |
DTR |
|
0 |
ta |
TA1 |
127 |
|
P'i |
PI1 |
|
1,063 |
(mcν)'a |
MCA |
20,878 |
|
Pi |
PI |
|
1,063 |
K1 |
KC |
1,36 |
|
ηi |
KI |
|
0,456 |
n1 |
NC |
1,36 |
|
gi |
GI |
|
186 |
Tc |
TC |
1085 |
|
Pм |
PM |
|
0,212 |
tc |
DTC |
0,246 |
|
Pe |
PE |
|
0,851 |
Pc |
PC |
6,794 |
|
м |
KM |
|
0,8 |
β |
B |
1,0274 |
|
ηe |
KE |
|
0,3648 |
|
KCI |
0,865 |
|
ge |
GE |
|
232,5 |
U'c |
UCC |
18,5294 |
|
Ni1 |
NI1 |
|
237,5 |
U''1c |
UPC1 |
20,8066 |
|
Dц |
DC |
|
1,17 |
U''c |
UPC |
19,7945 |
|
iVh |
VH1 |
|
10,316 |
H1 |
H1 |
69,93 |
|
Ne |
NE |
|
190,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
tz |
TZ1 |
1903 |
Me |
ME |
698 |
Tz |
TZ |
2176 |
Ni |
NI |
|
Pz |
PZ |
10,191 |
GT |
GT |
44,175 |
ρ |
R |
1,374 |
Q |
Q |
1877,4 |
Qe |
QE |
684 |
(mcp)''r |
MPR |
31,4653 |
qe |
QE1 |
36,43 |
(mcp)'o |
MOC |
29,153 |
Qм |
QM |
171 |
Qог |
QG |
532,5 |
qм |
QM1 |
9,108 |
qог |
QG1 |
28,36 |
tr |
TR1 |
507 |
Qw |
QW |
437,133 |
to |
TO |
100 |
qw |
QW1 |
25,2 |
(mcp)'r |
MCR |
30,1167 |
Qs |
QS |
16,767 |
(mcp)''1r |
MPR1 |
32,5443 |
qs |
QS1 |
0,893 |
Таблица 12
Написание формул с учетом кодирования
№ |
Стандартные формулы |
Формулы для ЭВМ |
|
п/п |
|||
|
|
||
1 |
2 |
3 |
1 |
L |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O |
|
LO:=(C+3*(H-OT/8))/(12*0.209) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
C 3 H |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
o |
12 0,209 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
N |
0,6 |
|
n |
|
|
|
|
0,75 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
AF:=(AF1-0.6)+exp((0.75)*Ln((N/N1- |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nN |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0.3)))-0.235*(N/N1-0.3) |
|||
|
|
|
|
0,2357 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
3 |
L= α Lo |
|
|
|
|
nN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LT:=AF*LO |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
4 |
M |
1 |
= L+1 / m |
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M1:=LT+1/MT |
||||
5 |
Mco2 = C / 12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MC:=C/12 |
|||||||
6 |
MH O = H / 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MH:=H/2 |
|||||||
7 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MN:=0.79*AF*LO |
MN = 0,79 |
α Lo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
8 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MO:=0.209*(AF-1)*LO |
MO =0,209 (α-1)Lo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
M |
2 |
= M |
CO |
+M |
H O |
+M |
N |
+M |
O |
|
|
|
|
M2:=MC+MH+MN+MO |
|||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
B1:=M2 / M1 |
|||
β' = M2 / M1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
11 |
Tk = (tkN-0,56)+112 ( |
|
|
|
- 0,5)+273 |
TK:=(TK1-0.56)+112*(N/N1-0.5)+273 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nN |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
Р |
nk 1 |
|
TK1:=TO*(exp(((NK1)/NK)* |
||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
n |
|
|
|
||||
|
Т |
kN |
Т |
|
k |
|
|
k |
*Ln(PK/PO))) |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
о |
P |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
o |
|
|
|
|
|
13 |
tkN = TkN - 273 |
|
|
|
T1K:=TK1-273 |
14 |
Pk = (PkN-0,056)+0,112 ( |
n |
|
- 0,5) |
|
PK:=(PK1-0.056)+0.112*(N/N1-0.5) |
|||||||||||||||||||||||||||||
nN |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
15 |
=P 106 / (R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RK:=PK*1000000/(RB*TK) |
|||||||||||||||||
B |
T |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
16 |
|
k |
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SP:=30*CN/N 1 |
||||||||
Sp=30 CN / nN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
17 |
W |
|
= 0,05433 |
S |
p |
|
n F / f |
кл |
W:=0.05433*SP*N*FR/FK |
||||||||||||||||||||||||||
18 |
|
вп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|
|
n |
PA:=PK-BS*Sqr(W)*RO/200000 |
||||||||||||
P = P -(β2+ ) W2 |
вп |
k |
|
/ (2 106) |
|||||||||||||||||||||||||||||||
19 |
|
a |
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PR1:=0.9*PK |
||||||
P |
= 0,9Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
rN |
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|||
20 |
Pr = (PrN - 0,056)+0,07( |
|
|
|
|
- 0,5) |
|
PR:=(PR1-0.056)-0.07*N/N1-0.5) |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
nN |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
21 |
Tr = (tr + 45) - 90( |
|
n |
- 0,5)+273 |
|
TR:=(TRN+45)-90*(N/N1-0.5)+273 |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
nN |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
||
22 |
Т ТN |
110 0,0125n |
|
|
|
|
|
DT:=DT1*(110+0.0125*N)/ |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/(110+0.0125N1) |
|
||||||||||||
110 0,0125nN |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
23 |
|
r |
|
Tk |
T |
|
|
|
|
Pr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y:=(TK+DT)*PR/(TR*PA*S-PR)) |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Tr |
|
|
|
|
Pa Pr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
24 |
T |
|
Tk |
|
T rTr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TA:=(TK+DT+V*Y*TR)/(1+Y) |
|
||||||||||||||||||
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
1 r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KV:=TK*(PA*S-PR) |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
25 |
|
|
|
|
|
Tk |
|
|
|
|
Pa Pr |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
V |
|
|
|
|
Tk T |
|
|
|
Pk 1 |
|
|
|
|
|
|
/((TK+DT)*PK*(S-1)) |
|
||||||||||||||||
26 |
(mc )' =22,408+0,00299(t 700) |
MCC:=22.408+0.00299*(TC1-700) |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
27 |
|
|
v |
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
TA:=TA-273 |
|
|||
ta=Ta 273 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
28 |
(mc )' |
|
20,838+0,00146(t |
a |
|
100) |
MCA:=20.838+0.00146*(TA1-100) |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
v |
|
|
a = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
29 |
К1 |
1 8,315 |
|
|
|
|
|
|
|
|
tc ta |
|
|
|
KC:=1+8.315*(TC1- |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TA1)/(MCC*TC1- |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mcv ctc |
|
mcv a ta |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-MCA*TA1) |
|
|
30 |
n1=K1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NC:=KC |
|
||||||||
31 |
Tc=Tа ε n1-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TC:=TA*(exp(NC-1)*Ln(S)) |
|
||||||||||||
32 |
T |
|
|
|
Tc 273 tc |
100 |
|
|
|
|
|
DTC:=((TC-273)-TC1)*100/(TC-273) |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
Tc 273 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PC:=PA*(exp(NC)*Ln(S)) |
|
|
P = P ε 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
34 |
|
c |
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B:=(B1+Y)/(1+Y) |
|
|
= (β' + γ ) / (1+γ ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|